Расчет стержня на устойчивость в Турбо Паскаль
Содержание
Введение.
. Постановка задачи.
. Математическое описание задачи.
.Нормативно-справочные материалы.
.Программирование алгоритма расчета.
. Результаты расчета.
.Инструкция пользователя.
. Графики зависимости.
. Блок- схема расчета программы
.1 Алгоритм расчета процедуры Tabl :
.2 Алгоритм расчета процедуры Tab:
.3 Алгоритм расчета программы:
Список используемой литературы.
Введение
Одной из основных задач ЭВМ является авторизация труда, которая
направлена не только на повышение эффективности научных исследований, но и на
улучшения качества эксплуатации автомобильного транспорта. С этой целью были
разработаны пакеты прикладных программ, рассчитанные на широкие круги
специалистов.
В состав технологического оборудования автотранспортных средств входят
большое число узлов и механизмов. Надежную и безопасную работу оборудования
обеспечивают расчетом узлов при их проектировании. Сначала по схеме и его
характеристикам определяют рабочие нагрузки в узлах. Затем определяют виды
расчетов каждой из деталей:
· растяжение (сжатие, устойчивость-свойство системы сохранять
свое состояние при внешних воздействиях);
· сдвиг;
· изгиб;
· кручение;
· износостойкость.
Данный расчет стержня на устойчивость будем проводить в системе
программирования Турбо Паскаль, т.к. именно она в состоянии удовлетворить
практически любым требованиям при работе на ЭВМ и с помощью этого
структурированного языка высокого уровня, можно написать программу
неограниченного размера и любого назначения.
.Постановка
задачи
Способность стержня устойчиво сохранять прямолинейную форму в равновесии
зависит от величины сжимающих сил (нагрузок). При некотором достаточно большом
значении нагрузок, нарушенная толчком прямолинейная форма равновесия стержня
окажется утраченной им навсегда. Это значение нагрузки, при котором исходная
прямолинейная форма перестает быть устойчивым -критическое значение нагрузки.
Если нагрузки достигнут критического уровня, то стержень потеряет устойчивость
и будет разрушен.
С помощью системы программирования Турбо Паскаль создать программу для
расчета стержня на устойчивость с помощью формул:
-критическая
сила 
рассчитывается по формуле Эйлера:
где
Е - модуль продольной упругости материала стержня (МПа),который выбирается из
таблицы 1.1;
Таблица 1.1
Предел пропорциональности и предел продольной упругости материалов
|
Материал
|
 , МПа
|
Е, МПа
|
|
Сталь Ст3
|
200
|
2·105
|
|
Чугун
|
180
|
1,0·105
|
|
Дерево
|
61
|
0,1·105
|
- минимальный момент инерции площади поперечного сечения
стержня (м2); l-
длина стержня (м); μ- коэффициент учитывающей способности закрепления
концов стержня, который выбирается из таблицы 1.2 .
Таблица1.2
Коэффициент μ привидения длины стержня
|
Вид
|
|
Схема
|
   
|
|
|
|
|
Коэффициент приведения
|
0,5
|
0,7
|
1,0
|
2,0
|
|
Оценка устойчивости
|
высокая
|
хорошая
|
нормальная
|
Низкая
|
- критическое напряжение 
, вызываемое силой 
:
где 
- гибкость-обобщенная геометрическая характеристика
устойчивости стержня; 
- минимальный радиус инерции поперечного сечения стержня,(м);
F- площадь поперечного сечения стержня
(м2).
.
Математическое описание задачи
Величину критической силы
для однопролетного стержня, нагруженными по концам
центрально приложенными силами, вычисляют по формуле Эйлера:
где (μ·l)-
приведенная длина стержня, м; l-длина
стержня, м; Е-модуль продольной упругости материала стержня, МПа (таблица 1.2);- минимальный момент инерции площади
поперечного сечения стержня, м2 ,μ-коэффициент приведения длины,
зависящий от способа закрепления концов стержня (таблица 1.1).
Критическое напряжение определяется по формуле:
(2.2)
где F- площадь поперечного сечения бруса,
м2 ; λ- гибкость стержня, которую определяют по формуле:
, (2.3)
где 
минимальный радиус инерции поперечного сечения стержня, м,
вычисляющийся с помощью формулы:
, (2.4)
Т.к. формулы (2.1) и (2.2) справедливы при упругом состоянии материала,
поэтому необходимо ввести ограничение по гибкости стержня, меньше которой
стержень пластически деформируется, причем его устойчивость оказывается
значительно ниже расчетной.
где a, b- коэффициенты, зависящие от свойств материала; 
-минимальная предельная гибкость
определяется по формуле:
(2.6)
где 
- предел пропорциональности материала, МПа (таблица1.1)
.Нормативно-справочные
материалы
Т.к. для стержней, у которых гибкость меньше предельной гибкости,
критическое напряжение определяется по формуле Ясинского, то
нормативно-справочные данные выбора коэффициентов a, b и предельной
гибкости могут быть представлены в таблице 3.1.
Таблица 3.1
Коэффициенты a и b , входящие в формулу Ясинского,
предельная гибкость материала
|
Материал
|
|
A
|
b
|
|
Сталь Ст3
|
100
|
310
|
1,14
|
|
Дерево (сосна)
|
110
|
29,3
|
0,194
|
|
Чугун*
|
80
|
776
|
12,0
|
*- для чугуна используют зависимость 
.
Как видно из таблицы 3.1 ее можно использовать для выбора коэффициентов,
входящих в формулу Ясинского, и предельную гибкость в зависимости от материала.
.
Программирование алгоритма расчета
program STERZHEN;
Type=array[1..5] of real;=array[1..5] of real;=array[1..5] of
real;=array[1..5] of real;=array[1..5] of real;=array[1..5] of
real;=array[1..5] of real;=array[1..5] of
real;:Fshmas=(6.16,8.98,10.9,13.3,15.6);:Fdvmas=(12,14.7,17.4,20.2,23.4);:Fprmas=(25,50,100,150,225);:Fkrmas=(79,113,154,200,314);:Ishmas=(0.228,0.894,1.74,3.04,4.91);:Idvmas=(1.98,3.50,5.72,8.73,12.9);:Iprmas=(10,20,30,40,50);:Ikrmas=(15,30,45,60,75);Pk,p,E,Imin,m,l,Gn,a,b,F,umin,J,Gk,h,d,R:real;,Jpr,Z,K,W:integer;:text;Tabl(Z,Pk:real);:array
[1..5] of real;:array [1..5] of real;:integer;z=1 theni:=1 to 5
do[i]:=Fpr[i];[i]:=Pk/Fpr[i];;;z=2 theni:=1 to 5
do[i]:=Fkr[i];[i]:=Pk/Fkr[i];;;z=3 theni:=1 to 5
do[i]:=Fdv[i];[i]:=Pk/Fdv[i];;;z=4 theni:=1 to 5
do[i]:=Fsh[i];[i]:=Pk/Fsh[i];;;(Fw);(Fw,'ZAVISIMOST KRITICHESKOGO NAPRYAZHENIYA
OT PLOSCHADI SECHENIYA
');(Fw,'--------------------------------------------------------------');(Fw,'F
; ');i:=1 to 5 do(Fw,Fi[i]:8:1,' ; ');(Fw);(Fw,'Gk ; ');i:=1 to 5
do(Fw,Gi[i]:8:1,' ; ');;Tab(Z,m,l,p,E:real);:array [1..5] of real;:array [1..5]
of real;:integer;Z=1 theni:=1 to 5
do[i]:=Ipr[i];[i]:=sqr(p)*E*Ipr[i]/sqr(m*l);;;Z=2 theni:=1 to 5
do[i]:=Ikr[i];[i]:=sqr(p)*E*Ikr[i]/sqr(m*l);;;Z=3 theni:=1 to 5
do[i]:=Idv[i];[i]:=sqr(p)*E*Idv[i]/sqr(m*l);;;Z=4 theni:=1 to 5 do[i]:=Ish[i];[i]:=sqr(p)*E*Ish[i]/sqr(m*l);;;(Fw);(Fw,'
');(Fw,'ZAVISIMOST KRITICHESKOY SILI OT MINIMALNOGO MOMENTA
INERCII');(Fw,'----------------------------------------------------------');(Fw,'Imin;');i:=1
to 5 do(Fw,Ii[i]:8:1,';');(Fw);(Fw,'Pk ;');i:=1 to 5
do(Fw,Pi[i]:8:1,';');;(Fw,'STERZHEN.rez');(Fw);(Fw,'KURSOVAYA RABOTA');(Fw,'po
teme:');(Fw,'RASCHET STERZHNYA NA USTOYCHIVOST');(Fw,'Studentki
gr.101459');(Fw,'SMOLSKOY E.A');(Fw,' ');(Fw,' ');('MATERIAL:');('Stal
ST3-1');('Derevo-2');('Chugun-3');('VIBERETE I VVEDITE NOMER
MATERIALA:');(N);N=1 then:=2*100000;Gn:=200;(Fw,'Modul prodolnoy uprugosti
STALI ST3 E=',E:1:2,' ','MPA');(Fw,'Predelnoe napryazhenie STALI ST3
Gn=',Gn:1:1,' ','MPA');(Fw,' ');;N=2 then:=1*100000;Gn:=180;(Fw,'Modul
prodolnoy uprugosti DEREVA E=',E:1:2,' ','MPA');(Fw,'Predelnoe napryazhenie
DEREVA Gn=',Gn:1:1,' ','MPA');(Fw,' ');;N=3 then:=0.1*100000;Gn:=60;(Fw,'Modul
prodolnoy uprugosti CHUGUNA E=',E:1:2,' ','MPA');(Fw,'Predelnoe napryazhenie
CHUGUNA Gn=', Gn:1:1,' ','MPA');(Fw,' ');;N of
:Begin Jpr:=100;(Fw,'Predelnaya gipkost STALI ST-3
Jpr=',Jpr);(Fw,' ');;
:Begin Jpr:=110;(Fw,'Predelnaya gipkost DEREVA
Jpr=',Jpr);(Fw,' ');;
:Begin Jpr:=80;(Fw,'Predelnaya gipkost sterzhnya
Jpr=',Jpr);(Fw,' ');;;('VVEDITE KOEFFICIENT PRIVIDENIYA DLINI
STERZHNYA:');('Vzavisimosti ot vibrannogo koefficienta opredelyaetsya ocenka
ustojchivosti:');('esli m=1=>ustojchivost NORMALNAYA');('esli
m=2=>ustojchivost NIZKAYA');('esli m=0.5=>ustojchivost VISOKAYA');('esli
m=0.7=>ustojchivost HOROSHAYA');('VIDERETE KOEFFICIENT IZ VISHE
PERECHISLENNIH:');(m);m=0.5 then(Fw,'T.k. koefficient privedeniya dlini
sterzhnya m=0.5');(Fw,'=> ocenka ustoychivosti-VISOKAYA');(Fw,' ');;m=0.7
then(Fw,'T.k. koefficient privideniya dlini sterzhnya m=0.7');(Fw,'=> ocenka
ustoychivosti-HOROSHAYA');(Fw,' ');;m=1 then(Fw,'T.k. koefficient privideniya
dlini sterzhnya m=1');(Fw,'=> ocenka ustoychivosti-NORMALNAYA');(Fw,'
');;m=2 then(Fw,'T.k. koefficient privideniya dlini sterzhnya m=2');(Fw,'=>
ocenka ustoychjvosti-NIZKAYA');(Fw,' ');;:=3.14;('VVEDITE DLINU STERZHNYA
l(m)');(l);('VIBERETE
SECHENIE:');('PRYAMOUGOLNOE-1');('KRUGLOE-2');('DVUTAVR-3');('SHVELLER-4');(Z);Z=1
then('VVEDITE visotu h i shirinu d');(h,d);:=h*d;:=(d*h*h*h)/12;(Fw,'PLOSCHAD
PRYAMOUGOLNOGO POPERECHNOGO SECHENIYA F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY
MOMENT INERCII DLYA PRYMOUGOLNOGO POPERECHNOGO SECHENIYA Imin=',Imin:1:2,'
','m4');;Z=2 then('VVEDITE radius
R');(r);:=p*sqr(R);:=(p*32*R*R*R*R)/64;(Fw,'PLOSCHAD KRUGLOGO POPERECHNOGO
SECHENIYA F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII DLYA KRUGLOGO
POPERECHNOGO SECHENIYA Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;Z=3 then('VVEDITE NOMER
DVUTAVRA');('Nomer 10-1');('Nomer 12-2');('Nomer 14-3');('Nomer 16-4');('Nomer
18-5');(K);K=1 then:=12;:=1.98;(Fw,'PLOSCHAD DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO
SECHENIYA # 10 F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII DVUTAVROVOGO
POPERECHNOGO SECHENIYA #10 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;K=2
then:=14.7;:=3.50;(Fw,'PLOSCHAD DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 12
F=',F:1:2,' ','mk');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO
SECHENIYA #10 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;K=3 then:=17.4;:=5.72;(Fw,'PLOSCHAD
DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 14 F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY
MOMENT INERCII DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 14 Imin=',Imin:1:2,'
','m4');;K=4 then:=20.2;:=8.73;(Fw,'PLOSCHAD DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO
SECHENIYA # 16 F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII DVUTAVROVOGO
POPERECHNOGO SECHENIYA # 16 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;K=5
then:=23.4;:=12.90;(Fw,'PLOSCHAD DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 18
F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII DVUTAVROVOGO POPERECHNOGO
SECHENIYA # 18 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;;Z=4 then('VVEDITE NOMER
SHVELLERA');('NOMER 5-1');('NOMER 8-2');('NOMER 10-3');('NOMER 12-4');('NOMER
14-5');(W);W=1 then:=6.16;:=0.228;(Fw,'PLOSCHAD SHVELLEROGO POPERECHNOGO
SECHENIYA # 5 F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII SHVELLEROGO
POPERECHNOGO SECHENIYA # 5 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;W=2
then:=8.98;:=0.894;(Fw,'PLOSCHAD SHVELLEROGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 8
F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII SHVELLEROGO POPERECHNOGO
SECHENIYA # 8 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;W=3 then:=10.9;:=1.74;(Fw,'PLOSCHAD
SHVELLEROGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 10 F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY
MOMENT INERCII SHVELLEROGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 8 Imin=',Imin:1:2,'
','m4');;W=4 then:=13.3;:=3.04;(Fw,'PLOSCHAD SHVELLEROVO POPERECHNOGO SECHENIYA
# 12 F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII SHVELLEROGO
POPERECHNOGO SECHENIYA # 12 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;W=5
then:=15.6;:=4.911;(Fw,'PLOSCHAD SHVELLEROGO POPERECHNOGO SECHENIYA # 14
F=',F:1:2,' ','mkv');(Fw,'MINIMALNIY MOMENT INERCII SHVELLEROGO POPERECHNOGO
SECHENIYA # 14 Imin=',Imin:1:2,' ','m4');;;:=sqr(p)*E*Imin/sqr(m*l);(Fw,'---------------------------------------------------------------------------');(Fw,'MAKSIMALNAYA
NAGRUZKA,PRIVODYASCHAYA K RAZRUSHENIYU STERZHNYA Pk=',Pk:1:2,'
','H');(Fw,'---------------------------------------------------------------------------');;:=sqrt(Imin/F);:=(m*l)/umin;(Fw,'Minimalniy
radius inercii umin=',umin:1:2,' ','m');(Fw,'Gipkost sterzhnya J=',J:1:2);(Fw,'
');;(J<Jpr) then(Fw,'J<Jpr');(Fw,' ');(J<Jpr) and (N=1)
then:=310;b:=1.14;(Fw,'Koefficienti, vxodyaschie v formulu Yasinskogo dlya STALI
ST-3:');(Fw,'a=',a:1:2);(Fw,'b=',b:1:2);(Fw,'--------------------------------------------------------------
');:=a-J*b;(Fw,'KRITICHESKOE NAPRYAZHENIE DLYA STALI ST-3 Gk=',Gk:1:2,'
','MPA');(Fw,'---------------------------------------------------------------');;(J<Jpr)
and (N=2) then:=29.3;b:=0.194;(Fw,'Koefficienti, vhodyaschie v formulu
Yasinskogo dlya
DEREVA:');(Fw,'a=',a:1:2);(Fw,'b=',b:1:2);(Fw,'------------------------------------------------------------
');:=a-J*b;(Fw,'KRITICHESKOE NAPRYAZHENIE DLYA DEREVA Gk=',Gk:1:2,'
','MPA');(Fw,'------------------------------------------------------------
');;(J<Jpr) and (N=3) then:=776;b:=12.0;(Fw,'Koefficienti, vhodyaschie v
formulu Yasinskogo dlya CHUGUNA:');(Fw,'a=',a:1:2);(Fw,'b=',b:1:2);(Fw,'
');:=776-12*J+0.053*sqr(J);(Fw,'------------------------------------------------------------');(Fw,'KRITICHESKOE
NAPRYAZHENIE DLYA CHUGUNA Gk=',Gk:1:2,'
','MPA');(Fw,'-----------------------------------------------------------
');;J>Jpr then:=(sqr(p)*E)/sqr(J);(Fw,'----------------------------------------------');(Fw,'KRITICHESKOE
NAPRYAZHENIE Gk=',Gk:1:2,'
','MPA');(Fw,'----------------------------------------------');;;(Z,pk);(Z,m,l,p,E);(fw);.
. Результаты расчета
RABOTAteme:STERZHNYA NA USTOYCHIVOSTgr.101459E.Aprodolnoy uprugosti
CHUGUNA E=10000.00 MPAnapryazhenie CHUGUNA Gn=60.0 MPAgipkost sterzhnya
Jpr=80.k. koefficient privideniya dlini sterzhnya m=1
=> ocenka ustoychivosti-NORMALNAYAKRUGLOGO POPERECHNOGO
SECHENIYA F=452.16 mkvMOMENT INERCII DLYA KRUGLOGO POPERECHNOGO SECHENIYA
Imin=32555.52 m4
-------------------------------------------------------------------------------NAGRUZKA,PRIVODYASCHAYA
K RAZRUSHENIYU STERZHNYA Pk=501538.13 H
-------------------------------------------------------------------------------radius
inercii umin=8.49 msterzhnya J=9.43<Jpr, vhodyaschie v formulu Yasinskogo
dlya CHUGUNA:=776.00=12.00
-----------------------------------------------------------NAPRYAZHENIE
DLYA CHUGUNA Gk=667.57 MPA
----------------------------------------------------------KRITICHESKOGO
NAPRYAZHENIYA OT PLOSCHADI SECHENIYA
-------------------------------------------------------------
|
F
|
79.0
|
113.0
|
154.0
|
200.0
|
314.0
|
|
Gk
|
6348.6
|
4438.4
|
3256.7
|
2507.7
|
1597.3
|
KRITICHESKOY SILI OT MINIMALNOGO MOMENTA INERCII
----------------------------------------------------------
|
Imin
|
15.0
|
30.0
|
45.0
|
60.0
|
75.0
|
|
Pk
|
231.1
|
462.2
|
693.3
|
924.3
|
1155.4
|
. Инструкция
пользователя
Данная программа предназначена не только для решения задач в механике
материалов, но и для расчета стержней на устойчивость в автомобилестроении.
Программа служит для нахождения максимальных (критических) сжимающих сил и
напряжений, при которых прямолинейный стержень потеряет устойчивость и будет
разрушен.
Порядок ввода исходных данных начинаем с выбора материала, из которого
состоит брус и коэффициента привидения длины стержня. В зависимости от
выбранного материала программа выведет во внешний файл ряд коэффициентов и
констант:
· модуль продольной упругости Е, МПа;
· предельное напряжение 
,МПа;
· предельная гибкость ;
· коэффициенты a, b используемые при расчете
критического напряжения 
, МПа с помощью формулы Ясинского.
Коэффициент привидения длины μ характеризует оценку устойчивости
стержня. В зависимости от выбора μ устойчивость может быть низкой,
нормальной, хорошей, высокой.
Длина стержня 
вводится произвольным образом с клавиатуры.
Как для расчета критического напряжения, так и для расчета критической
нагрузки выбирается сечение. В зависимости от выбора сечения вводятся
дополнительные параметры:
· для прямоугольного сечения- высота h и ширина d ;
· для круглого сечения- радиус R,
используемые программой для расчета площади поперечного сечния F и
минимального момента инерции , выводящееся во внешний файл.
Если же выбрано двутавровое или швеллеровое сечение, выбирается номер
швеллера или двутавра, после чего площади F и менимальному моменту инерции программой присваиваются постоянные
значения, что также выводится во внешний файл.
При введении несоответствующих предложенным значений, программой выдается
сообщение об ошибке № 200 (деление на нуль). Для разрешения данной конфликтной
ситуации необходимо перезапустить программу и ввести данные в соответствии с
требованиями программы.
. Графики
зависимости
а)
|
F
|
79.0
|
113.0
|
154.0
|
200.0
|
314.0
|
|
Gk
|
6348.6
|
4438.4
|
3256.7
|
2507.7
|
1597.3
|
Рисунок
7.1- Зависимость критического напряжения от площади круглого поперечного
сечения стержня из чугуна.
расчет алгоритм программирование паскаль
|
Imin
|
15.0
|
30.0
|
45.0
|
60.0
|
75.0
|
|
Pk
|
231.1
|
462.2
|
693.3
|
924.3
|
1155.4
|
б)
Рисунок
7.2- Зависимость критической силы от минимального момента инерции круглого
поперечного сечения стержня из чугуна.
в)
|
F
|
79
|
113
|
154
|
200
|
314
|
|
Gk
|
19202,5
|
13424,8
|
9850,6
|
7585
|
4831,2
|
Рисунок 7.3- Зависимость критического напряжения от площади круглого
поперечного сечения стержня из стали СТ-3.
г)
|
Imin
|
15
|
30
|
45
|
60
|
75
|
|
Pk
|
6036,5
|
12073
|
18109,5
|
24146
|
30182,4
|
Рисунок
7.4- Зависимость критической силы от минимального момента инерции круглого
поперечного сечения стержня из стали СТ-3.
д)
|
F
|
113
|
154
|
200
|
314
|
|
Gk
|
96762,4
|
67648,1
|
49637,9
|
38221,2
|
24344,7
|
Рисунок
7.5- Зависимость критического напряжения от площади круглого поперечного
сечения стержня из дерева.
е)
|
Imin
|
15
|
30
|
45
|
60
|
75
|
|
Pk
|
7303,4
|
14606,8
|
21910,2
|
29213,6
|
36517
|
Рисунок
7.6- Зависимость критической силы от минимального момента инерции круглого
поперечного сечения стержя из дерева.
Анализируя
графики, можно сделать вывод о том, что
· с увеличением площади поперечного сечения F уменьшается
критическое напряжение , т.е. уменьшается напряжение, возникающее в поперечном
сечении стержня при действии критической нагрузки;
· с увеличением минимального момента инерции возрастает критическая сила , что говорит о более высокой
устойчивости стержня.
8. Блок- схема расчета программы
8.1 Алгоритм
расчета процедуры Tabl
......
8.2 Алгоритм
расчета процедуры Tab
.3. Алгоритм
расчета программы:
………..
…......
-Вывод оценки устойчивости
………
………
-Расчет критической
силы Pk
-Расчет
минимального радиуса инерции
-Расчет гибкости
стержня λ
λ<
-Расчет критического
Напряжения
….....
λ>
Выше описанная программа расчета на устойчивость смоделирована для
использования не только в сопротивлении материалов, но в конструировании и
машиностроении. Алгоритм моделирования составлен в том виде, чтобы ЭВМ смогла
выполнить расчет: задача разбита на элементарные операции, которые записаны на
алгоритмическом языке Турбо Паскаль.
Основными возможностями программы является нахождение для стержня из
любого материала (Сталь СТ-3, дерево, чугун), длины и поперечного сечения:
· критической силы Pk;
· критического напряжения 
,
кроме чего вычисляются и выводятся в файл промежуточные значения
(гибкость, радиус инерции и т.д.).
Программа позволяет исследовать зависимости критического напряжения 
от площади поперечного сечения F стержня и критической силы Pk от минимального момента инерции поперечного сечения стержня ,что
анализируется с помощью графиков зависимостей.
Список
используемой литературы
1.Сай А.С.,
Смольская В.С., Расолько А.М. «Методические указания по выполнению курсовой
работы для студентов специальностей «Техническая эксплуатация автомобилей»,
«Автосервис»» Мн.: БНТУ, 2006-53с.
2. Николаенко
В.Л. «Механика» Мн.: БНТУ,2007.-Ч.2.-447 с.
.Беляев Н.М.,
Белявский Л.А., Кипнис Я.И. «Сборник задач по сопротивлению материалов» М.,
1970-432 с.
.Офицеров
Д.В., Старых В.А. «Программирование в интегрированной среде Турбо-Паскаль» М.,
Беларусь, 1992-240с.