Разработка месторождения на АО 'Пикалевское объединение 'Глинозем'

Содержание

 

1. Геологическое строение месторождения

1.1 Краткая характеристика IV-го участка

1.2 Характеристика полезного ископаемого

1.3 Гидрогеологическая характеристика месторождения

2. Горные работы

2.1 Вскрытие карьерного поля

2.2 Характеристика применяемого оборудования

2.3 Цикл работы

2.4 Транспорт и путевые работы

2.5 Водоотлив и осушение карьера

2.6 Электроснабжение, освещение, связь

2.7 Буровзрывные работы

2.8 Характеристика применяемых на карьере ВВ

2.9 Промежуточные детонаторы

2.10 Конструкция зарядов

2.11 Дробление негабарита

2.12 Основные технические требования к БВР

3. Спецглава

3.1 Методика расчета ударной волны, распространяющейся при взрыве ВВ на столб воды

3.2 Изменение конструкции заряда при расположении ВВ над столбом воды

3.3 Описание рассматриваемого ВВ

3.4 Свойства компонентов игданита

3.4.1 Аммиачная селитра и ее свойства

3.4.2 Свойства жидких нефтепродуктов, применяемых при производстве игданита

3.5 Простейшие гранулированные ВВ

4. Типовой проект БВР

4.1 Основные требования к взрывным работам

4.2 Обоснование метода взрывных работ

4.3 Выбор способа бурения скважин и бурового оборудования

4.4 Выбор типа ВВ

4.5 Расчетный удельный расход ВВ

4.7 Параметры скважинных зарядов

4.8 Способ взрывания. Конструкция заряда

4.9 Типовая серия зарядов

4.10 Количество бурового оборудования

4.11 Механизация взрывных работ

4.12 Вторичное дробление

4.13 Техника безопасности, охрана труда и промсанитария

4.14 Расчеты радиусов опасных зон

4.15 Ликвидация отказавших зарядов

4.16 Меры безопасной организации буровзрывных работ

5. Экономическая часть

6. Охрана окружающей среды

6.1 Воздействие карьера на окружающую среду

6.2 Охрана атмосферного воздуха

6.3 Охрана недр

6.4 Рекультивация земель

6.5 Охрана водных бассейнов

6.6 Отходы производства и потребления

6.7 Природоохранная документация

Список используемой литературы

1. Геологическое строение месторождения

 

Пикалевское месторождение известняков находится в Бокситогорском и Тихвинском районах Ленинградской области, в 327 км. к востоку от г. Санкт-Петербург, вблизи железнодорожной станции "Пикалево-I". Месторождение занимает площадь между рекой Тихвенкой на севере и ее левым притоком рекой Рядань на юге и состоит из семи участков, расположенных на различных расстояниях от действующего известнякового рудника АО "Пикалевское объединение "Глинозем". К настоящему времени участки I, II, III, IV,V полностью разведаны. На данном этапе Пикалевским рудником разрабатывается IV-й участок, расположенный между рекой Белой, левым притоком реки Тихвенки на северо-востоке и железнодорожной линией Санкт-Петербург - Вологда на юго-западе.

1.1 Краткая характеристика IV-го участка

Разрабатываемый участок IV расположен на водораздельном плато, разделяющий реки Рядань и Белую, с высотными отметками 145-180 метров, однако рельеф в районе месторождения плоский, слабо расчлененный, с весьма пологими возвышенностями и небольшими замкнутыми пониженными местами. Общий уклон поверхности незначителен, не имеет поверхностного стока, наблюдается заболачиваемость восточной и северной частей месторождения. Развитию заболачиваемости, наряду с геологическими условиями, способствует также значительное количество выпадающих атмосферных осадков. По многолетним данным Тихвинской метеостанции среднегодовое количество осадков составляет 686 мм, при этом 70% осадков в виде дождя приходится на период с апреля по октябрь, на долю снега приходится 30% от годовых осадков.

месторождение взрывная работа карьерный

Климат района умеренный. Среднегодовая температура воздуха +3,80С. Средняя скорость ветра - 3,0 м/с. Максимальная глубина промерзания - 2 м.

В геологическом строении месторождения участвуют карбонатные и песчано-глинистые породы нижнекаменноугольного возраста, относящиеся к веневскому, тарусскому и стешескому горизонтам визейского яруса и протвенскому горизонту камюрнского яруса, а также перекрывающие их четвертичными отложениями.

Четвертый участок представлен в основном известняками веневского горизонта, распространенных по всей его площади. Второй промышленный горизонт представлен известняками тарусского горизонта, не имеющих сплошного распространения и залегающих в восточной части участка. В западной части участка этот горизонт слагает небольшие по размерам, разрозненные площади.

Карбонатные породы залегают горизонтально, со слабым наклоном на юг. При этом кровля и почва известняков каждого горизонта имеет слабо волнистый характер. Мощность известняков, как правило, довольно выдержана и составляет обычно на веневском горизонте 7-9 м, на тарусском горизонте 3-4 м. В отдельных местах наблюдается резкое уменьшается мощности пласта, что обуславливается выглаживающей деятельностью ледника и размыва известняков в четвертичном и нижне-каменноугольном периоде. Один из таких размывов шириной 200-300 м прослеживается в направлении с северо-запада на юго-восток и разделяет IV-й участок на две площади: западную и восточную. Западная часть участка отрабатывается в настоящее время. Восточная часть, расположенная за размывом, отрабатывается карьером "Новый". Известняки веневского и тарусского горизонтов подразделяются на три основанные разновидности: органогенный, крепкий, кристаллический и рыхлый.

Органогенные известняки слагают обычно верхнюю часть пласта, кристаллические известняки распространены преимущественно в нижней части, рыхлые известняки приурочены, в основном, к зонам трещиноватости. В толще известняков местами наблюдаются доломитизация, окремнение и включение кремней.

Доломитизация проявляется в виде линзовидных прослоев, доломитизированных известняков и доломитов, с наибольшим распространением в нижней части пласта. Окремнение известняков наблюдаются в виде маломощных разрозненных прослоев окремненных разновидностей на огромных по размерам площадям.

Для восполнения выбывающих мощностей IV-го участка перспективным является разработка V-го участка. V Участок находится в 2 км северо-восточнее эксплуатируемого IV-го участка, отделяясь от него верховьем долины реки Белая и в 10 км. от дробильно-сортировочной фабрики.

Балансовые запасы утверждены ГКЗ N 8340 от 29.08.79 г. и ЦКЗ N 3695 от 5 30.08.93 и составляют 90.5 млн. т., в том числе категории В - 43.4 млн. т., категории С - 47.1 млн. т. среднее содержание CaO - 53.6 %, SiO 42 0 - 1.77 %, MgO - 0.77 %.

Общая производительность V участка 4.0 млн. т. в год. Эксплуатационные запасы известняка в контурах карьеров составляют 78.2 млн. т., объем вскрыши (в целике) - 108.2 млн. м3, объем переэкскавации 64.2 млн. м3.

Разработка участка предусматривается двумя карьерами - Западным и Восточным. На Западном карьере сосредоточено - 23.6%, а на Восточном - 76.4% эксплуатационных запасов V-го участка.

Горные работы предусматривается начать на Западном карьере, а через 4 года на Восточном карьере. Срок существования V-г участка около 20 лет, а с учетом развития и затухания 30 лет.

На VI и VII-м участке выполнена лишь предварительная разведка. Находятся они в северной части месторождения на значительном удалении (до 70-ти км. от ст. Пикалево-I) и является резервной сырьевой базой АО "ПО "Глинозём".

Годовая добыча известняка составляет около 3 млн. т.

 

.2 Характеристика полезного ископаемого

Основные физико-механические свойства известняка по данным геологи:

мягкие (53 %) - 20 - 40 МПа

рыхлые (12 %) - 0.42 - 13 МПа

Как видно из приведенных данных 65% известняков представлены как мягкие и рыхлые, что позволяет отнести их в соответствии с классификацией грунтов СНиП - IV-2-82 к группам пород V - VI - VII - VIII с преобладанием V - VII групп.

Категория трещиноватости по классификации Межведомственной комиссии по взрывному делу - I, II, III c преобладанием I - II категории.

Класс пород по взрываемости согласно Межотраслевой классификации пород по взрываемости I, II, III, IV с преобладанием I - II класса.

Среднегодовой удельный расход ВВ по руднику составляет 0.275 кг/м3, что характерно для легко взрываемых пород.

1.3 Гидрогеологическая характеристика месторождения

На разрабатываемом участке месторождения подземные воды приурочены к четвертичным и нижнекаменноугольным отложениям. В толще четвертичных отложениях подземные воды имеют локальное распространение, т.к. приурочены к отдельным линзам моренных и подморенных песков чаще всего тонкозернистых. Площадь распространения этих линз порядка 200-400 м2. Мощность водоносных песков 0,1 - 5 м, чаще 1,5-2 м. Водоносный горизонт, приуроченный известняком веневского горизонта, развит на месторождении повсеместно. Уровень грунтовых вод по данным предприятия колеблется в абсолютных отметках от 127 до 132 м. Амплитуда колебаний уровня составляет в среднем 2 м.

В году наблюдается два подъема уровня вод, один в июне-июле, другой в декабре-январе, иногда изменение уровня наблюдались в марте-апреле.

Водопроницаемость и водообильность известняков веневского горизонта по данным замеров предприятия колеблется от 0,12 м/сут. до 214,75 м/сут. среднегодовые притоки на участках работ составляют 1600-2100 м3/час.

Обводнённость взрывных скважин неравномерная, что объясняется различной водопроницаемостью известняков. Высота столба воды в скважинах, за счет дренажа ее в выработанное пространство колеблется от 0,5 до 4,5 м, а на отдельных участках с высокой водопроницаемостью известняков, вода в скважинах не наблюдается.

2. Горные работы

2.1 Вскрытие карьерного поля

В настоящее время разрабатывается IV-й участок Пикалёвского месторождения известняков. Проект карьера "Новый" был разработан НИИ "Гипроникель" в 1979 году. Строительство карьера началось в 1980 году проходкой разрезной траншеи по бестранспортной технологии. В эксплуатацию карьер "Новый" вошел в начале четвертого квартала 1983 года, с вводом в эксплуатацию первой очереди - Северо-восточного участка и последующим вводом второй очереди - Северо-западного и Южного участков. Вторая очередь карьера "Новый" была запроектирована для отработки Северо-западной и Южной части IV-го участка Пикалёвского месторождения известняков с целью восполнения выбывших мощностей действующего карьера.

Месторождение вскрыто на IV-м участке двумя капитальными траншеями, служащими для транспортировки известняка. В настоящее время добычные работы ведутся в карьере "Новый", разделенным условно на фронты работ: северо-западный, северо-восточный, северный и восточный флангах Южного участка. В плане карьер имеет форму неправильного многоугольника. Общая длинна фронта работ составляет 4,5 км.

Система разработки - без углубки, продольными заходками, с поперечным перемещением пород вскрыши во внутренние отвалы. Основное оборудование: экскаваторы ЭШ-10/60, ЭШ-10/70, ЭШ-20/90 работают на вскрышных уступах, ЭКГ-6,3ус и ЭКГ-8и на добыче известняка.

Горные работы в карьере ведутся двумя уступами: один вскрышной и один добычной. Вскрышные работы ведутся по простой бестранспортной схеме (система с непосредственной экскавацией пород и постоянным их размещением в выработанном пространстве).

Добычные работы ведутся с погрузкой в железнодорожные думпкары широкой колеи и вывозкой на дробильно-сортировочную фабрику.

Средняя ширина добычных лент обеспечивается в пределах 20-22 м.

Бурение взрывных скважин на карьерах производится высокопроизводительными самоходными станками шарошечного бурения типа СБШ-250МНА. Диаметр взрывных скважин (по долоту) равен 244,5 мм. Направление бурения скважин вертикальное. Заряжание и забойка скважин осуществляется в ручную.

Известняк из забоев вывозится электрифицированным ж/д транспортом. В основном применяются электровозы EL-21 и думпкары ВС-105, ВС-106, но, т.к. ж/д пути широкой колеи, то возможно применение других локомотивов и думпкаров. Переукладка звеньев передвижных железнодорожных путей производится ж/д краном КДЭ-251, грузоподъемностью 25 т. Зачистка кровли известняка, планировка подпутевых "подушек" и другие вспомогательные работы выполняются бульдозерами: Т-130, Т-100М, Т-180, ДЭТ-250, Т-330.

Вскрытие карьера "Новый" известнякового рудника АООТ "Глинозём" осуществлено двумя системами поступательных внутренних траншей.

Выбытие производственных мощностей на IV-ом участке требует освоения, в ближайшее время, V-го участка Пикалевского месторождения, где балансовые запасы известняка представлены двумя залежами: Восточной и западной.

2.2 Характеристика применяемого оборудования

Основное оборудование: экскаваторы ЭШ-10/60, ЭШ-10/70, ЭШ-20/90 работают на вскрышных уступах, ЭКГ-6,3ус и ЭКГ-8 и на добыче известняка. Бурение взрывных скважин на карьерах производится высокопроизводительными самоходными станками шарошечного бурения типа СБШ-250МНА. Диаметр взрывных скважин (по долоту) равен 244.5 мм. Направление бурения скважин вертикальное. Заряжание и забойка скважин осуществляется в ручную.

Известняк из забоев вывозится электрифицированным ж/д транспортом. В основном применяются электровозы EL-21 и думпкары ВС-105, ВС-106, но, т.к. ж/д пути широкой колеи, то возможно применение других локомотивов и думпкаров. Переукладка звеньев передвижных железнодорожных путей производится ж/д краном КДЭ-251, грузоподъемностью 25 т. Зачистка кровли известняка, планировка подпутевых "подушек" и другие вспомогательные работы выполняются бульдозерами: Т-130, Т-100М, Т-180, ДЭТ-250, Т-330.

2.3 Цикл работы

I Вскрытие известняковПодготовка:

1) бульдозерные работы

1 зачистка кровель п. и.

2 планирование подпутных подушек

1) буровзрывные работы

1 бурение скважин по п. и. буровыми станками СБШ-250

2 заряжание

3 взрывание

1) укладка ж/д полотна и контактной линии

2) установка добычного экскаватора ЭКГ-6,3ус, ЭКГ-8Иус

III Добычные работы

·   погрузка экскаваторами взорванной массы в думпкар

IV Транспортирование: вывозка на ДСФПереработка на ДСФОтгрузка потребителям

2.4 Транспорт и путевые работы

Вывозка известняка из забоев карьера до бункеров ДСФ осуществляется электрифицированным железнодорожным транспортом на постоянном токе напряжением 1650 В через станцию "Карьерная" электровозами типа ЕЛ-21 и думпкарами типа 2ВС-105 и 6ВС-60.

Вывозка известняка от склада готовой продукции ДСФ через станцию "Фабричная" до приемных устройств глиноземного цеха и цементного завода осуществляется электровозами ЕЛ-21 и думпкарами 6ВС-60.

Протяженность железнодорожных путей рудника составляет 38,1 км., из них 29,4 км - постоянных.

На промплощадке рудника имеется депо для текущего ремонта электровозов и думпкаров, пункт контактной сети и депо для отстоя путевой техники.

Переукладка железнодорожных путей осуществляется железнодорожным краном КДЭ-251 с тепловозом ТЭМ-2, выправка путей осуществляется путеподъемником ПРМ-3, балластировка производится хоппер-дозаторами и тепловозом.

На передвижной контактной сети применяются железобетонные основания для опор контактной сети. При демонтаже и монтаже контактных линий, применяется автомотриса АДВ и мотовоз ДМм.

Объем работ по переукладке жел. дор. путей составляет:

Северо-Восточный участок - 5,9 км.

Южный участок I - 14,2 км

Южный участок II - 12,6 км

ИТОГО: - 32,7 км

В 1997 году среднее расстояние вывозки известняка составит:

по Северо-Восточному участку карьера "Новый" - 8,9 км,

по Южному участку I - 6,9 км., по Южному участку II - 6,4 км,

Исходя из этого, среднее расстояние вывозки известняка по руднику принимается равным 7,2 км.

Участку внутрикарьерного транспорта планируется выполнить в карьере 3000 х 7,2 = 21600 тысяч тоннокилометров.

2.5 Водоотлив и осушение карьера

Осушение забоев в карьере производится передвижными и стационарными насосными станциями и сброс воды осуществляется в нагорную канаву.

С Северо-Западного участка вода по двум отрезным траншеям - Северо-Западной и Центральной отводится через отстойник № 1. Расход воды - 630 м3/час.

С Северо-Восточного участка вода сбрасывается принудительно передвижной насосной станцией в отстойник № 1 по отрезной траншее. Расход воды - 1345 м3/час.

С Южного участка-I вода сбрасывается по водоотводной канаве в зумпф, откуда стационарной насосной станцией отводится по Северо-Западной отрезной траншее в водоотстойник №1.

На Южном участке-II установлено 6 передвижных насосных станций.

От Центральной насосной станции вода отводится по водоотводной канаве в реку Рядань. Расход воды - 1224 м3/час.

Общий сброс воды из карьера по замерам в августе 1996 года составил 3199 м3/час.

Осушение известняков в добычных забоях производится путем проходки водоотводных канав по подошве известняков.

В понижениях подошвы промышленной толщи известняков устанавливаются передвижные насосные станции.

Работа всех насосных станций карьера автоматизирована.

2.6 Электроснабжение, освещение, связь

Электроэнергия на рудник поступает от районной подстанции № 35 системы Ленэнерго, расположенной на расстоянии 6 км от промплощадки рудника.

Передача электроэнергии к распределительной тяговой подстанции (РТП) осуществляется по двухцепной ЛЭП - 35 с проводами марки АС-120.

От РТП в карьер электроэнергия поступает по ЛЭП-35 до понизительных подстанций карьера.

В карьере установлена подстанция 35/ 6 кВ мощностью 4000 кВа для питания механизмов карьера "Новый" и две подстанции 35/6 кВ 6300 кВа для питания механизмов Южного участка карьера "Новый”.

Распределение электроэнергии от вышеуказанных подстанций 35/6 кВ к потребителям карьера осуществляется напряжением 6 кВ.

Присоединение потребителей электроэнергии напряжением 6 кВ к основной ЛЭП-6 кВ осуществляется через приключательный пункт ЯКНО-6 и высоковольтный шланговый кабель КГЭ.

Питание электроэнергией осветительных установок осуществляется от отдельных осветительных трансформаторов напряжением 6/0, 4/0,23 кВ мощностью 20-60 кВа. Для освещения карьера используются электролампы типа ПКН-1500.

В 1997 году необходимо приступить к строительству линии электропередачи восточного фланга участка Юг-I.

На руднике применяются два вида связи: телефонная и диспетчерская радиосвязь.

Телефонная связь осуществляется через автоматическую станцию объединения, находящуюся в здании управления объединения.

Для радиосвязи применяются радиостанции типа СИГНАЛ 201 БС, 70 РТП, 1Р21С-4. С помощью радиостанций диспетчер осуществляет двухстороннюю связь с экскаваторными бригадами, электровозами, дежурными по станции "Карьерная" и участками.

 

.7 Буровзрывные работы

Организация буровзрывных работ

Буровые работы в карьере рудника производятся бурильщиками карьера, входящими в состав смен. Непосредственным руководителем буровых работ является горный мастер. Работы по бурению взрывных скважин должны вестись по проектам, составляемым и утвержденным одновременно с планом горных работ на месяц на основе годовых планов горных работ.

Площадки уступов, подлежащих обуриванию, должны быть защищены и спланированы. При необходимости все неровности кровли должны быть засыпаны и спланированы.

Проектирование буровых работ осуществляют горнотехническое бюро рудника совместно с руководителем карьера при участии геолого-маркшейдерской службы на основе плана горных работ и в соответствии с Типовым проектом БВР и геолого-маркшейдерской документацией.

С учетом сложившейся практики и опыта работы в условиях карьера маркшейдерской службой ведется план в масштабе 1: 500, к которому прилагается добычная лента (геологический разрез) на месяц.

На плане рудника совместно с руководителем карьера наносят проектные точки расположения скважин и их номера, а также проставляют проектную глубину скважин. Здесь же на плане наносятся точное положение верхней и нижней бровок уступа и характерные отметки верхней и нижней площадок уступа. Геологическая служба на добычной ленте проставляет уровень воды, характеристику известняка (категории) по буримости и взрываемости.

Вынос на местность скважин первого взрываемого блока добычной ленты должен производиться маркшейдерской службой.

Все последующие скважины этой добычной ленты выносятся горными мастерами. С целью привязки и выноса скважин следующего блока должны быть оставлены не взорванные скважины по одной из каждого ряда т.е. оставлена одна диагональ скважин.

С проектами и планами буровых работ должны быть заблаговременно ознакомлены горные мастера и буровой персонал.

Перед началом работ на блоке по обуриванию его горные мастера должны выдать машинистам буровых станков выписку из проекта на буровые работы (паспорт на буровые работы).

Приемка скважин от буровой бригады должна производиться горным мастером в конце смены. Результаты приемки скважин горным мастером должны быть занесены в специальный журнал учета буровых работ с разделением по каждому буровому станку.

Начальник карьера в соответствии с графиками работ заблаговременно (не позднее, чем 1 день) извещает маркшейдерскую службу об окончании обуривания блока и дате его взрыва с целью производства съемки (при необходимости) обуренного блока и выполнение выкопировки из плана на обуренный блок.

2.8 Характеристика применяемых на карьере ВВ

Аммонит N 6ЖВ

Представляет собой бинарную смесь аммиачной селитры марки ЖВК с тротилом; плохо сыпучий, пылящий порошок желтого цвета, имеющий нулевой кислородный баланс, состоящий из 79% селитры и 21% тротила. При тщательном изготовлении и хорошей упаковке мало слеживается. Выпускается в патронированном виде и бумажных крафтцеллюлозных мешках.

Существенная зависимость детонационной способности от структуры вещества является специфической для аммонита. Так, слеживание в патронах приводит к резкому падению их детонационной способности, к полным или частичным отказам в скважинах, хотя в свежеизготовленном состоянии аммонит имел почти утроенный запас по критическому диаметру. Причина столь сильного влияния слеживаемости, не сопровождающегося заметным уплотнением вещества, точно не определена. Можно предположить, что она связана с падением газопроницаемости массы вещества из-за образования новых кристаллических мостиков, от чего зависит возможность распространения детонации по механизму взрывного горения с прониканием микроструй горячих продуктов взрыва в поры между частицами ВВ и поджигания их с поверхности.

Само по себе влияние слеживаемости на детонационную способность аммонитов привело к жесткой регламентации влажности продукта, способствующей слеживанию, и температуры его перед патронированием и укупоркой. Вводили в селитру стабилизирующие добавки (фуксина, амаранта). Стабилизирующее действие оказывают также соли жирных кислот, содержащиеся в водоустойчивой селитре марки ЖВК. Аммониты, изготовленные на этом сорте селитры, слеживаются в значительно меньшей мере, чем изготовленные на селитре без добавок. Установлено, что поверхностно-активные вещества повышают детонационную способность предохранительных аммонитов: критический диаметр уменьшается на 3 - 6 мм, возрастает скорость детонации.

В 40 - 60-х годах порошкообразные аммониты, выпускающиеся россыпью и в патронированном виде, составляли основную массу промышленных ВВ в нашей стране. Однако в связи с широким внедрением механизированных способов транспортирования ВВ к забоям и заряжания зарядных емкостей, увеличением диаметра скважин, а также в целях повышения экономичности взрывания горных пород в обводненных забоях без применения средств внешней гидроизоляции зарядов порошкообразные аммиачно-селитренные смеси стали заменяться гранулированными.

Для механизированного транспортирования и заряжания порошкообразные ВВ мало пригодны из-за пыления, слеживаемости и относительно высокой чувствительности к механическим воздействиям.

Аммонит непригоден также для заряжания россыпью обводненных скважин, даже если они содержат гидрофобные добавки. Они плохо тонут в воде и, кроме того, благодаря большой удельной поверхности сильно флегматизируются водой. Их практическая водоустойчивость сохраняется только у сформированных зарядов (патронов), вглубь которых вода трудно проникает из-за гидрофобных включений. Но применение патронированных ВВ для заряжания скважин большого диаметра значительно менее выгодно, чем, например, граммонитов методом свободной засыпки в скважину. По этим причинам в настоящее время аммониты преимущественно выпускаютя в патронированном виде и предназначены для тех видов взрывных работ, где невозможно или трудно оперировать с непатронированными гранулированными или суспензионными ВВ.

Характеристики:

Кислородный баланс, %…………………………….………-0,53

Теплота взрыва, кДж / кг……………………………………4300

Объем газов, л / ………………………………..…………895

Плотность, г / …………………………………………….1,0 - 1,2

Критический диаметр, мм……………………………………10 - 13

Работоспособность ВВ в свинцовой бомбе, …..………..360 - 380

Бризантность, мм………………………………………..…….14 - 16

Скорость детонации, км / с……………………………………3,6 - 4,8

Передача детонации между патронами, см:

Диаметром 36 - 37 мм…………………………….……………10 - 13

После выдержки в воде диаметром 36 - 37 мм……………….5 - 9

Чувствительность:

К удару, %………………………………………………….……16 - 32

К трению с примесью 5% песка, Мпа…………..…….……….233,5

Таблица 1

Техническая характеристика гранулотола
Теплота взрыва; кДж/кг.	3457/4050
В сухом состоянии	3450
В водонаполненном	4200
Критический диаметр, мм.	50-70
Открытого заряда	60
Водонаполненного	25-30
Скорость детонации, км/с.	4,5¸6,5
Работоспособность, см3.	290
Объем газов, л/кг.	750
Плотность заряжания, г/см3.	0,95¸1
Кислородный баланс, %.	-74

2.9 Промежуточные детонаторы

Для возбуждения детонации ВВ на земной поверхности используют промежуточные детонаторы из прессованного тротила или смеси тротила с гексогеном. В зависимости от конструкции они или сами инициируются либо от детонирующего шнура, либо от капсюля-детонатора.

Промышленность выпускает три типа шашек, два из которых (Т-400Г и Т-500) имеют цилиндрическую форму и сквозной центральный канал, рассчитанный на пропускание через него четырех ниток детонирующего шнура, третий - Т-200 и Т-400 - прямоугольной формы с гнездом под капсюль-детонатор.

Шашки первых двух типов используются только в качестве промежуточных детонаторов, шашки третьего типа - также при сейсмических и других геологоразведочных работах. Все они обладают высокой степенью водоустойчивости. Наиболее высокой инициирующей способностью обладают шашки Т-500. Прессованные шашки из тротила снаружи покрыты слоем из гидроизолирующей мастики, литые шашки из состава Т обернуты парафинированной бумагой.

Шашки всех типов упаковывают в деревянные ящики, выложенные бумагой. Допускается также упаковка шашек в ящики из древесно-волокнистых плит или гофрированного картона. Гарантийный срок использования шашек всех типов 2 года со дня изготовления.

Свойства и размеры шашек приведены в таблице 2

 

Таблица 2

Показатели

Т-400Г

Т-500

Т-200; Т-400

Масса, г Поперечный размер, мм Длина, мм Диаметр канала (гнезда), мм Плотность, г /

Скорость детонации, км / с

Давление детонации, ГПа

Водоустойчивость, сут

Водоустойчивость при гидростатическом давлении, МПа400

,5

,52 - 1,55

,8 - 7

- 20

,1 - 0,2500

,5

,58 - 1,6

,2 - 7,8

- 24

не ограничено

, 400

, 52

,7

,47 - 1,58

,2 - 6,8

0,5

2.10 Конструкция зарядов

Предлагаемая конструкция заряда состоит из водоустойчивого ВВ типа игданит, размещенного на пыже из инертного материала (опилки). Инертный материал находится в контакте с несжимаемой средой (вода). Инициирование заряда промышленного ВВ осуществляется бескапсульным способом с помощью промежуточного детонатора, расположенного в нижней части заряда.

Высота столба воды - 2 м.,

Высота опилок до заряжания - 1,5 м,

После заряжания - 1 м.,

Высота заряда - 1,3 м.

2.11 Дробление негабарита

Дробление негабарита осуществляется механическим способом.

2.12 Основные технические требования к БВР

В зависимости от конкретных условий взрывания и требований техники безопасности, фактический вес заряда в скважинах, расположенных вдоль бровки уступа, а также в скважинах укороченной длины (результате обрушения пород, зависание ВВ и т.п.) допускается применять меньше проектного более чем на 5%. Интервал замедления округляется до ближайшего наминала по средствам, выпускаемым промышленностью. Скважины на уступе должны располагаться таким образом, чтобы при бурении расстояние от гусениц бурового станка до бровки уступа было не менее 3 м.

Фактическая линии сопротивления по подошве уступа для скважин первого ряда должна находиться в пределах:

< W1 < (1,3 - 1,4) W,

где: W - нормативная величина ЛСП для скважин 2,3,4 и т.д. ряда- фактическая величина ЛСП для скважин 1-го ряда, если фактическая длинна ЛСП по 1-му ряду скважин: W1> (1,3 - 1,4) W, то должны приниматься со ответствующие меры, обеспечивающие эффективное и безопасное преодоление повышенных ЛСП без увеличения удельного расхода ВВ против установленного отраслевыми нормами БВР, а также при минимально необходимом расходе бурения.

Дробление скальных пород должно быть равномерным. Взрывание известняков I-ой и II-ой категории взрываемости должно быть безразвальным. Высота уступа по известнякам во всех случаях равна средней мощности пласта.

Негабаритами считаются кусок с размером по ребру 0.7 м, регламентируемый приемным отверстием бункера.

Откосы рабочих уступов не должны иметь резких неровностей и заколов. Количество взорванных известняков на уступе должно обеспечивать бесперебойную и высокопроизводительную работу экскаваторов.

Взорванной горной массой в забое не должны нарушаться ж/д пути, которые, как при верхней, так и при нижней погрузке, на время взрыва не убираются.

Перечисленные выше основные требования к БВР установлены в соответствии с Инструкцией по производству маркшейдерских замеров, контролю и приемке горных работ на предприятиях Министерства цветной металлургии, а также в соответствии с Отраслевыми нормативами БВР для карьеров горнодобывающих предприятий цветной металлургии.

3. Спецглава

3.1 Методика расчета ударной волны, распространяющейся при взрыве ВВ на столб воды

Методика предназначена для определения параметров одномерных ударных волн (плоских, цилиндрических, сферических), распространяющихся через систему твердых, жидких или газообразных сред. При этом могут быть заданны источники излучения ударной волны (УВ), например, взрыв заряда ВВ или параметры УВ, подходящей к границе раздела сред.

Процесс распространения УВ через систему промежуточных сред представляется состоящим из трех стадий, две последние стадии могут повторяться (в случае нескольких сред):

1. Создание с помощью заданного источника УВ с некоторыми начальными параметрами.

2. Переход УВ через границу раздела сред.

3. Затухание УВ по мере прохождения среды.

Для решения задачи необходимо знать:

·   параметры источника УВ (или начальные параметры УВ в первой среде);

·   физические свойства и геометрические характеристики последовательности промежуточных сред.

В результате решения задачи определяются параметры УВ (давление во фронте, массовая скорость, плотность вещества после прохождения УВ) для любого момента времени и в любой фиксированной точке среды.

Для расчета параметров УВ распространяющейся через систему различных сред, в частности, для определения воздействия на массив горных пород (ГП) первичной УВ, образующейся при детонации заряда ВВ (с учетом типа ВВ, его плотности, наличия оболочки и инертных промежутков между зарядом и стенкой зарядной полости) и определения параметров волны напряжения, распространяющейся в массиве, была разработана следующая математическая модель.

При взрыве заряда ВВ произвольной формы (цилиндрический, сферический, плоский) в какой-либо среде в последней образуется УВ, амплитуда которой определяется параметрами детонационной волны (скорость дето нации, давление в ДВ, плотность продуктов детонации), а также характеристиками среды, главным образом ее плотностью и сжимаемостью.

Параметры на фронте детонационной волны определяются известными соотношениями:

В упрощенной (одномерной) постановке задачи можно считать, что давление на фронте УВ цилиндрического заряда меняется только в радиальном направлении, в осевом - в каждом сечении зарядной полости давление одинаковое (т.к. предполагается, что детонация заряда происхо дит мгновенно).

Начальные параметры УВ, образующейся в граничащих с зарядом средам, которыми могут быть вода, оболочка заряда, горная порода или другое инертное вещество, определяются из решения системы уравнения, состоящей из уравнения ударной адиабаты сжатия материала среды в виде:

где

и одного из следующих уравнений:

если акустическая жесткость прилегающей среды меньше акустической жесткости состава ВВ, или уравнения:

если акустическая жесткость прилегающей среды больше акустической жесткости состава ВВ,

где

При взрыве заряда ВВ в воздухе реальная адиабата расширения ПД заменяется двумя адиабатами:

и параметры воздушной УВ определяются из решения системы уравнений:

Давление во фронте УВ, образующейся при взрыве заряда ВВ в воде, PB определяется через избыточное давление за фронтом УВ следующим образом:

где

При переходе УВ к границе раздела сред в зависимости от соотношения акустических жесткостей граничащих сред выполняются различные условия распространения УВ. Если акустическая жесткость предыдущей среды больше акустической жесткости следующей среды, то в первой среде будет распространяться волна разряжения, а в следующую среду преломленная УВ, давление во фронте которой определяется из решения уравнения

а массовая скорость за фронтом УВ определяется из уравнения ударной адиабаты сжатия материала второй среды в виде (2).

Если акустическая жесткость предыдущей среды меньше акустической жесткости следующей среды, то во вторую среду будет распространяться отраженная УВ, массовая скорость вещества за фронтом УВ определяется из выражения:

а давление во фронте этой УВ будет определяться из уравнения ударной адиабаты сжатия. Плотность вещества в каждой из сред после прохождения УВ определяется как

При распространении УВ через систему промежуточных сред происходит ее затухание. При этом давление во фронте УВ в зависимости от геометрии среды и ее упругих свойств определяется следующим образом

где

Затухание воздушной УВ определяется следующими соотношениями:

В момент времени t давление в окрестности фронта УВ в воде описывается выражениями:

В некоторых случаях для проведения численных расчетов требуется знание аналитических выражений ударных адиабат сжатие пористых и смесевых материалов сред, когда существенны как динамическая сжимаемость материала, так и его пористость. Очевидно, что затухание УВ в пористых материалах происходит быстрее, хотя влияние пористости сильно зависит от сжимаемости материала.

Для нахождения параметров во фронте УВ в пористом материале следует решать задачу о взаимодействии ударного фронта в каждом слое пористого образца с волнами разряжения от свободных границ слоя, однако прием, использованный в работе позволяет получить решение в более простой форме:

Ударная адиабата сжатия смесевого материала может быть построена в предположении, что при распространении УВ по этому материалу давление во всех компонентах выравнивается (Рi=Рсм=Р), а теплообмен между ними не происходит.

Основные соотношения для ударного сжатия смеси имеют вид:

Зная ударные адиабаты компонентов других сред в виде:

можно построить, используя (15), ударную адиабату смесевого ВВ.

По предложенному алгоритму определяются параметры УВ в системе промежуточных сред, соответствующей конструкции рассматриваемого заряда, а также параметры начальной УВ, передаваемой в массив.

3.2 Изменение конструкции заряда при расположении ВВ над столбом воды

В качестве источника УВ рассматривается детонационная волна, образующаяся в результате взрыва заряда ВВ. Системами промежуточных сред могут быть любые системы, например, "заряд ВВ - инертная среда - вода - горная порода”, моделирующая переход УВ, образующейся при детонации заряда ВВ в скважине с водой, в горную породу.

В качестве несущей "пробки” (граница раздела заряд - вода) целесообразно использовать отходы обработки древесины в виде опилок или стружек.

Состояние материала пробки и ее несущей способности при контакте с водой определялось путем физического моделирования. В качестве модели скважины использовалась стеклянная труба диаметром, равным диаметру скважины, что соответствовало масштабу геометрического подобия Dскв / Dтр =1.

ВВ имитировала аммиачная селитра, насыпная плотность которой соответствовала насыпной плотности граммонита 79/21.

На первой стадии экспериментов исследовалось поведение самого материала несущей пробки при контакте с водой. Испытывались опилки, полученные при распиловке древесины дисковой пилой. Опилки обладают достаточно хорошей сыпучестью и при высыпании на столб воды образуют компактную пробку. Однако по истечении не большого промежутка времени (2-3 мин) нижний слой опилок начинает впитывать воду, происходит расслоение нижней части пробки и насыщение водой выше лежащих слоев за счет адсорбционных свойств опилок. В дальнейшем скорость адсорбционного процесса падает и наступает режим равновесия, при котором половина высоты пробки насыщена водой.

Стружечный материал был получен при обработке древесины электрическим рубанком. Стружечный материал менее плотный и при равных массах с опилочным материалом занимает объем приблизительно в два раза больший. При этом он обладает худшей сыпучестью и при засыпании в модельную скважину еще больше увеличивает объем пробки. При контакте с водой в стружечном материале также наблюдается явление адсорбции, однако этот процесс идет значительно медленнее и вскоре заканчивается, при этом водой насыщается до 0,25 высоты пробки, На следующей стадии экспериментов собственно несущая способность пробки. Для этого гранулированная аммиачная селитра засыпалась на пробку до тех пор, пока уровень воды вплотную не подходил к границе раздела ВВ-пробка. Результат оценивался по высоте столба, занимаемого аммиачной селитрой.

При использовании опилочного материала процесс выглядел следующим образом. Как уже говорилось, опилочный материал образует компактную пробку, поэтому при засыпании селитры пробка сразу же начала погружаться в воду с постоянной скоростью. Предельная величина столба селитры, удерживаемого пробкой составила примерно 0,7 м, при этом масса селитры равнялась 32 кг.

При использовании стружечного материала несущая пробка под тяжестью селитры вначале уплотнялась, а затем начинала погружаться в воду. В этом случае высота столба селитры при высоте пробки 1,5 м составила 1 м, а ее масса - 50 кг.

Такая масса заряда будет достаточна для заряжания обводненных скважин веневского горизонта при высоте уступа 6 м. Таким образом, можно сделать вывод, что при создании в скважине несущей пробки высотой 1,5 м, она будет обеспечивать удерживание расчетного скважинного заряда для средней высоты уступа веневского горизонта. При большей высоте уступа заряд следует рассредоточивать по принятой в " Типовом проекте " технологии.

При расчете по данной методике получен следующий результат сравнение параметров УВ с числом промежуточных сред 3 и 2 позволяют сделать вывод о целесообразности размещения заряда не водоустойчивого ВВ над столбом воды при разрушении данного типа пород.

Число промежуточных сред 2.

Параметры заряда ВВ: Граммонит 79/21

3.3 Описание рассматриваемого ВВ

Настоящим проектом предусмотрено рассмотреть ВВ игданит и возможность его применения на предприятии. Это ВВ представляет собой смесь 94% гранулированной аммиачной селитры и 6% солярового масла. Он предназначен для использования в сухих забоях или заряжания сухой части скважины при комбинированных зарядах.

В гранулированном состоянии игданит хорошо сыпуч, транспортабелен по пневмомагистралям, не пылит и мало электризуется, уплотняется при пневмозаряжании, вследствие чего удерживается в восстающих скважинах крупного диаметра. Игданит отличается от ВВ заводского производства простотой приготовления и низкой стоимостью. Это ВВ устойчиво детонирует от промежуточного детонатора. С увлажнением зарядов мощность промежуточного детонатора должна быть увеличена.

Благодаря низкой чувствительности к механическим, тепловым и электрическим воздействиям и простоте технологии игданит изготовляется на централизованных стационарных установках, размещенных на специальных площадках при базисных и расходных складах ВВ. Изготовленный на этих установках игданит доставляется к местам ведения взрывных работ зарядно-транспортными машинами.

Критические параметры детонации и взрывчатые характеристики игданита при диаметре заряда меньше предельного в сильной степени зависят от свойств гранул селитры, их пористости, впитывающей способности относительно дизельного топлива, удельной поверхности и др.

При содержании дизельного топлива более 6% у игданита резко снижается чувствительность к детонации и даже от мощного инициатора он не взрывается. При меньшем содержании солярового масла (2 - 3%) смесь наиболее чувствительна и может детонировать от ЭД или КД.

Бризантность игданита возрастает с увеличением количества мелких фракций селитры, ее удельной поверхности. При изготовлении игданита на микропористой селитре критический диаметр снижается до 16 мм, скорость детонации составляет 2,8 км/c при диаметре 28 мм, 4,5 км / с - при диаметре 50 мм. Для игданита, изготовленного на непористых гранулах селитры, при применении в мягких грунтах и слабых породах рекомендуются скважинные заряды диаметром не менее 100 мм, в твердых породах - шпуровые и скважинные заряды диаметром не менее 30 мм. Физическую стабильность игданита на непористой селитре повышает введение в его состав поверхностно-активных и пористых веществ.

При увеличении содержания влаги в игданите детонационная способность его падает, увеличивается критический диаметр и минимальный инициирующий заряд. При содержании воды более 6 % необходимо применять усиленные промежуточные заряды. В сухом состоянии надежно инициируется от взрыва патронов аммонитов, тротиловых шашек-детонаторов.

Игданиты безопасны в обращении, имеют низкую стоимость, удобны для механизированного заряжания.

Недостатками игданитов являются: возможность применения только в сухих скважинах, частичная потеря взрывчатых свойств при длительном заряжании (более 5 - 6 часов) из-за стекания солярового масла в нижнюю часть заряда с гладких гранул аммиачной селитры, флегматизация сердцевины шнура марки ДША соляровым маслом, разрушение оболочки ДШ, изготовленного из маслонеустойчивого полиэтилена, из-за чего происходят отказы, низкое качество дробления крепких крупноблочных пород, недостаточный запас энергии для дробления таких массивов.

Введение в состав игданита аэросила (тонкодисперсная аморфная двуокись кремния) путем его предварительного смешивания с соляровым маслом в количестве 0,05 - 2% резко повышает удерживающую способность гранул и исключает стекание горючей добавки в течение 3 - 5 суток.

Игданит относится к ВВ с невысокими энергетическими параметрами и предназначен преимущественно для взрывания некрепких пород и средней крепости. Область его применения расширяется. С выпуском гранулированной пористой селитры, способной длительно удерживать соляровое масло, качество игданитов повысится, а область применения существенно расширится как на открытых, так и на подземных работах.

В настоящее время серийные детонирующие шнуры ДША и ДШЭ могут находиться в заряде игданита не более 3,5 - 5 м. При большем времени пребывания соляровое масло разрушает оболочку и флегматизирует взрывчатую сердцевину, особенно на сгибах и узлах, из-за чего происходят отказы. Для выпуска маслоустойчивых детонирующих шнуров заряжание и взрывание зарядов игданита должны выполняться в сжатые сроки, что усложняет технологию работ и ограничивает область его эффективного применения на карьерах.

За счет механизированного заряжания игданитов на крупных карьерах можно значительно уменьшить объем использования тротилосодержащих ВВ и снизить стоимость взрывных работ.

Характеристика игданита

Состав,%:

·   аммиачная селитра гранулированная 94

·   соляровое масло 6

Взрывчатые характеристики:

·   теплота взрыва, кДж/кг 3800

·   объем газов, л/кг 990

·   бризантность в стальном

кольце, мм 15 - 20

·   скорость детонации, км/с 2,2 - 2,7

насыпная плотность, г/ 0,85

·   кислородный баланс, %+0,12

·   минимальный инициирующий

импульс (тротил), г 20 - 30

·   чувствительность:

к удару, % 0

к трению с примесью 5 %

песка, Мпа (не менее) 300

Аммиачная селитра представляет собой белое кристаллическое вещество, получаемое воздействием аммиака с азотной кислотой по уравнению:

+ HNO3 ® NH4NO3.

Выпускается в виде гранул, чешуек или кристаллов.

Аммиачная селитра ранее применялась в чистом виде как малочувствительное ВВ при массовых взрывах; теплота взрывчатого превращения селитры 1600 кДж / кг, работоспособность в свинцовой бомбе 165 - 230 . Теплота образования - 355 кДж / моль, молекулярная масса - 80.

При взрыве селитра разлагается по уравнению

NO3 = N2 + 2H2O + 1/2O2.

При недостаточном инициировании, а также при тепловом взрыве она может разлагаться и по другим уравнениям с меньшими тепловыми эффектами и с выделением токсичных оксидов азота, например по реакциям:

4 NH4NO3 = 3N2 + 2NO2 + 8H2O + 444 кДж

или 8 NH4NO3 = 2NO2 + 4NO + 5N2 + 16H2O + 572 кДж.

Этим, в частности, объясняется выделение оксидов азота при неполноценных взрывах ВВ на основе аммиачной селитры.

Гранулы аммиачной селитры, образующиеся при кристаллизации ее расплава, представляют собой капиллярно-пористое тело.

В зависимости от формы и размеров частиц насыпная плотность аммиачной селитры составляет 0,8 - 0,9 г / . В процессе хранения в условиях частого и резкого перепада температур происходит значительное увеличение ее объема, особенно при высокой влажности. Совершенно сухая аммиачная селитра даже при резких колебаниях температуры сохраняет свой первоначальный объем.

Аммиачная селитра хорошо растворяется в воде, причем ее растворимость находится в сильной зависимости от температуры. Плотность насыщенных растворов аммиачной селитры также зависит от температуры.

Растворение селитры в воде сопровождается поглощением тепла и понижением температуры замерзания раствора. При растворении 6 частей селитры в 10 частях воды температура понижается примерно на 27°С. Раствор, содержащий 50 г селитры на 100 г воды, замерзает при температуре около - 13°С.

Безводная аммиачная селитра плавится при температуре 169,4°С. При увлажнении температура плавления значительно снижается:

кр = 169,4 - 13,2X,

где X - содержание влаги, %.

Термическое разложение селитры в присутствии продуктов разложения при низких температурах (около 180°) и больших отношениях массы ыещества m к объему реакционного сосуда V имеет самоускоряющийся характер, а при высоких температурах (около 260°) и малых отношениях m / V отвечает реакция первого порядка. Изменение характера термического разложения можно объяснить ускоряющим или активизирующим действием некоторых продуктов разложения, например азотной кислоты. С увеличением содержания кислых продуктов в жидкой фазе происходит ускорение термического разложения. Зависимость константы скорости разложения аммиачной селитры от температуры описывается выражением

Вычисленные по формуле значения констант для температур 225, 250 и 275°С составляют соответственно .

Действие различных примесей на разложение селитры разнообразно: хлориды, хроматы и соединения кобальта действуют каталитически, карбамид и сульфаты проявляют ингибирующее действие, нитраты металлов, окись алюминия, двуокись кремния влияния не оказывают.

Вводимые в промышленные сорта гранулированной селитры добавки сульфата аммония примерно в 1,5 раза снижают скорость термического разложения селитры, а добавки доломита и фосфатов увеличивают скорость в 2 - 3 раза. Водоустойчивая селитра марки ЖВК, содержащая металлическую соль жирных кислот, по термической стабильности несколько уступает кристаллической.

Добавка к селитре веществ, которые могут разлагаться с выделением аммиака (например, карбамид или ацетамид), тормозит разложение. Обнаружено влияние на терморазложение селитры добавок других хлоридов.

Снижают термическую стойкость селитры органические вещества, такие как углеводы, крахмал, сахариды, глюкоза, а также материалы из целлюлозы - бумага, картон, древесина, обычно применяемые для укупорки аммиачной селитры. Из целлюлозных материалов, предназначенных для укупорки селитры, наиболее приемлема плотная бумага.

С селитрой легко взаимодействуют сера и сернистые соединения, сульфиды, азотная кислота и окислы азота, серная и фосфорная кислоты, многие металлы, особенно в виде тонкодисперсных порошков (цинк, медь и сплавы, кадмий, никель, магний, висмут) и некоторые соединения, в частности, соли меди, марганца, хрома. Особенно опасно присутствие в селитре нитритных солей.

Не взаимодействуют с селитрой и не снижают ее термической стойкости алюминий, железо, их окислы и соли.

При хранении больших масс селитры в определенных условиях может произойти самовозгорание с переходом во взрыв.

На основе теории стационарного теплового взрыва можно рассчитать критические массы селитры в зависимости от температуры и геометрической формы бурта, а также период индукции для различных критических масс. Такой расчет проведен на основе уравнения Франк-Каменецкого:

где dкр - безразмерный параметр, зависящий от геометрии бурта селитры; Q - суммарный тепловой эффект реакции терморазложения; r - насыпная плотность; A - предэкспоненциальный множитель; Е - эффективное значение энергии активации терморазложения нитрата аммония; R - универсальная газовая постоянная; T0 - начальная температура; r - характерный размер для бурта селитры; l - теплопроводность селитры.

Насыпная плотность нитрата аммония принимается 950 кг /

Переходу горения во взрыв способствует замкнутость емкости, когда удаление продуктов горения затруднительно и давление газов повышается. Вот почему особенно опасно загорание селитры в трюмах судов, цельнометаллических вагонах, в железных контейнерах. Горение, а также саморазогрев в результате термического разложения интенсифицируются при больших массах продукта. Большие массы селитры при горении прогреваются и в зону пламени выбрасывается расплавленное вещество. Слои вещества, отдаленные от очага горения, прогреваются вследствие сильного излучения.

Пожаро- и взрывоопасные свойства селитры возрастают при наличии в ней примесей органического происхождения (нефтепродуктов и т.д.), а также при укупорке в горючие материалы.

Загорание селитры возможно от открытого огня, искр, сильных разрядов электричества, в результате взаимодействия с некоторыми легко окисляемыми и агрессивными материалами. При загорании селитра плавится и растекается по полу помещения, причем опасность возникновения взрыва расплавленной селитры выше, чем кристаллической.

Присутствие в водоустойчивой аммиачной селитре марки ЖВК небольших количеств гидрофобных добавок (до 0,4%) сколько-нибудь существенно не увеличивает ее пожароопасность по сравнению с обычной. При очень крупных и интенсивных очагах загорания тепловой взрыв может перейти в детонацию, которая способна распространяться по трубопроводам, заполненным расплавом или высококонцентрированным раствором селитры. Детонационный режим разложения характеризуется особенно сильными разрушениями промышленных сооружений и строений.

Чувствительность селитры к детонационному импульсу (ударно-волновая чувствительность), определяемая минимальным инициирующим импульсом и критическим диаметром, зависит от влажности, размера гранул и плотности. Детонация сухой тонко измельченной селитры при плотности 0,8 г / , по данным А.Ф. Беляева, устойчиво распространяется в открытых зарядах диаметром около 100 мм.

Детонация селитры с размером частиц 1 мм и влажностью 1% затухает в открытом заряде диаметром 300 мм. Аммиачная селитра с влажностью 3% не взрывается в зарядах еще больших диаметров.

Чувствительность к взрыву повышается в результате локального растворения и последующей перекристаллизации селитры, что приводит к увеличению пористости. При длительном хранении возможно существенное увеличение объема селитры (на 4%).

Установлено, что чувствительность к взрыву можно снизить добавкой нескольких процентов нитрата калия.

По данным М. Кука, скорость детонации измельченной селитры D в зависимости от диаметра заряда d имеет следующие значения:, мм………100 150 200 250 300 460, км / с…. Отказ 1,4 1,6 1,8 1,15 2,75

На детонационную способность селитры влияет прочная оболочка. В неразрушающейся оболочке зарегистрирована устойчивая детонация аммиачной селитры в зарядах диаметром 5 мм.

Критический диаметр водоустойчивой селитры в зависимости от степени измельчения и содержания гидрофобных добавок (0,4 - 0,8%) составляет 50 - 80 мм, а тонкодисперсной пыли ее - 20 - 30 мм. Толщина критического слоя распространения детонации измельченной водоустойчивой селитры без оболочки составляет 30 - 50 мм, а для ее тонкодисперсной пыли 15 - 20 мм, что в 1,5 раза меньше критического диаметра цилиндрических зарядов.

Скорость детонации селитры без добавок в металлической трубе диаметром 40 мм составила 1,95 км / с, водоустойчивая селитра в этих условиях детонировала со скоростью 2,57 км / с, а ее пыль - со скоростью 3,4 км / с. Скорость детонации водных растворов селитры в металлических трубах диаметром 50 мм с толщиной стенок 6,5 мм в зависимости от температуры приведена в таблице

Таблица 3

Показатели	Температура,°
	126	141	154	163	204	215	216	230
Содержание воды, % Скорость детонации, км / с	20 1,15	10,3 1, 19	5,7 1,13	4,1 1,17	1,0 1,1	0,7 1,13	1,0 1,8	0,6 2,1

При введении в селитру органических добавок чувствительность к детонации возрастает.

К механическим воздействиям водоустойчивая селитра, особенно ее пыль, более чувствительна, чем обычная селитра, но менее чувствительна сравнительно с тротилом и аммонитом 6ЖВ.

Из-за малой чувствительности и низкой энергии взрыва аммиачная селитра имеет пониженную способность к передаче детонации на расстояние. Безопасное по передаче детонации расстояние между штабелями аммиачной селитры можно рассчитать по формуле:

где G - масса селитры, кг; k - эмпирический коэффициент. Коэффициент k, по экспериментальным данным, для кристаллической селитры без примесей равен 0,1 и может меняться в зависимости от размеров частиц и свойств примесей в продукте. При оценке действия взрыва аммиачной селитры на окружающие строения можно пользоваться расчетной формулой безопасных по действию ударной воздушной волны расстояний:

где а - коэффициент, зависящий от характера разрушений; m - тротиловый эквивалент селитры, который можно принять равным 0,35.

Промышленность выпускает несколько сортов аммиачной селитры. Наиболее массовым сортом является гранулированная селитра марок А и Б, изготовляемая как для сельского хозяйства, так и для производства промышленных ВВ. Гранулированная селитра марки А предназначена для производства в основном заводских гранулированных ВВ, а селитра марки Б используется, главным образом, при изготовлении простейших ВВ на месте применения. Гранулы селитры марок А и Б малопористы, плохо поглощают и удерживают жидкие компоненты, вводимые в состав ВВ. Для простейших гранулированных ВВ заводского изготовления с жидкими нефтепродуктами вырабатывают пористую селитру марки П. Пористость гранул селитры марок А и Б составляет 6 - 9%, марки П - 15 - 18%. В пористой селитре впитывающая способность гранул относительно солярового масла должна быть не ниже 10%. Прочность гранул этой селитры из-за наличия пор ниже, чем прочность гранул селитры марок А и Б: соответственно 2,5 - 4,0 и 4 - 8. Водоустойчивая селитра марки ЖВК в кристаллическом виде предназначается для изготовления порошкообразных промышленных ВВ.

3.4.2 Свойства жидких нефтепродуктов, применяемых при производстве игданита

Таблица 4.1

Показатели	Марка дизельного топлива
	Автотракторное (ГОСТ 305 - 82)				Для быстроходных двигателей
	А	З	Л	С	ДА	ДЗ	ДЛ	ДС

Вязкость, / с:

При 20°С

При 50°С

Температура вспышки, °С (не ниже)

Температура застывания, °С (не выше)

,5 - 2,5

-

,2 - 3,2

- 6

,5 - 8,0

,5 - 4

,5 - 6,0

,5 - 8

- 

,5 - 4

-15

Таблица 4.2

Показатели	Марка дизельного топлива
	Соляровое (ГОСТ 38157 - 74)	Приборное (ГОСТ 1805 - 76)	Индустриальные (ГОСТ 20799 - 75)
			И-8А	И-12А	И-20А

Вязкость, / с:

При 20°С

При 50°С

Температура вспышки, °С (не ниже)

Температура застывания, °С (не выше)

- 9

,3 - 8,5

- 8

- 14

- 24

-15

3.5 Простейшие гранулированные ВВ

К простейшим ВВ на основе аммиачной селитры относят смеси гранулированной селитры с жидкими или легкоплавкими нефтепродуктами, которые могут изготовляться непосредственно на горных предприятиях и на специализированных заводах. Простейшими эти ВВ называются по тому, что они не содержат нитросоединений.

Смеси гранулированной аммиачной селитры с жидкими нефтепродуктами (дизельным топливом) начали применять на открытых горных разработках в США и Канаде в 1955 г. Их компоненты недефицитны и недороги. Смеси АС-ДТ намного безопаснее в обращении сравнительно с другими ВВ, так как они характеризуются весьма низкой чувствительностью к механическим воздействиям. В отличие от тонкодисперсных диамонов обладают хорошей сыпучестью и мало слеживаются.

Технология приготовления таких смесей чрезвычайно проста. Она сводится к простому механическому перемешиванию твердой и жидкой фаз, для чего пригодны простые по устройству лопастные смесители как в стационарных установках, так и на передвижных зарядно-смесительных агрегатах. Благодаря этим преимуществам смеси АС-ДТ оказалось возможным готовить на месте применения, а также осуществлять их механическое заряжание.

Благодаря низкой стоимости исходных компонентов и малых производственных затрат смеси данного типа имеют низкую стоимость и для горных пород малой и средней крепости являются одними из наиболее экономичных промышленных ВВ.

Смеси АС-ДТ применяют как на открытых, так и на подземных горных разработках, причем в последнем случае заряжание шпуров и скважин производят с помощью пневмозаряжающих устройств и с высокой плотностью благодаря хорошей уплотняемости этих ВВ, содержащих жидкую фазу.

Гранулированные ВВ почти везде за рубежом представлены простейшими двухкомпонентными составами типа АС-ДТ, а в ряде стран также и трехкомпонентными смесями с содержанием в составе алюминия. Простейшие гранулированные взрывчатые смеси в настоящее время - самое распространенное промышленное ВВ, доля потребления их достигает 50 - 60 % общего потребления промышленных ВВ, а в США - 85 %.

Недостатки смесей АС - ДТ:

1) смеси неводоустойчивы, под воздействием воды при содержании влаги более 5 % они теряют детонационную способность и поэтому их нельзя применять в обводненных забоях;

2) смеси недостаточно физически стабильны. При больших высотах скважинных зарядов жидкая ваза стекает в нижние слои заряда;

3) для взрывания (рыхления) крепких и особо крепких пород детонационные параметры этих ВВ (детонационное давление) недостаточно высоки.

Многочисленные попытки придать бинарным смесям АС-ДТ необходимую степень водоустойчивости не увенчались успехом.

Для заряжания скважин небольшой обводненности широко используют комбинированные заряды: нижнюю обводненную часть скважины заполняют водоустойчивыми гранулированными ВВ, например гранулотолом, а верхнюю, сухую часть - игданитами.

Комбинированные заряды позволяют решить и прблему повышения бризантного (дробящего) действия взрыва в нижней, наиболее трудновзрываемой части скважины, с хорошей проработкой подошвы.

Для повышения физической стабильности смесей АС-ДТ во многих странах применяют микропористую гранулированную селитру, изготавливаемую по специальной технологии. Она обладает повышенной впитывающей способностью по отношению к дизельному топливу. Если обычные сельскохозяйственные сорта аммиачной селитры (с гладкой поверхностью) впитывают 5 - 9 % дизельного топлива по массе, то микропористые сорта - до 12 - 16 %.

Физическая стабильность смесей может быть повышена и за счет применения более вязких, чем дизельное топливо, минеральных масел - солярового, индустриального и других, а также припудривания поверхности, смоченной жидкими топливами, и поверхности гранул тонкодисперсными твердыми горючими материалами - алюминиевой пудрой, древесной мукой и т.п. На этом принципе, в частности, основаны рецептуры многих российских простейших гранулированных ВВ, выпускаемых промышленностью.

В связи с тем, что аммиачная селитра при изготовлении простейших ВВ не измельчается (при пневмозаряжении происходит лишь частичное дробление гранул), взрывчатые характеристики ВВ этого типа существенно зависят от размера гранул селитры, их влажности, впитывающей способности, прочности, а также вязкости горючего. Энергетические характеристики смеси определяются ее химическим составом. Теплота взрыва будет наивысшей для смесей стехиометрического состава, отвечающего нулевому кислородному балансу. В случае трехкомпонентных алюмосодержащих ВВ она возрастает с увеличением соотношения между алюминием и жидким горючим.

Впитывающая (удерживающая) способность гранул селитры зависит от их пористости и влажности.

Установлена сильная зависимость впитывающей способности от влажности для непористой селитры марки Б. Впитывающая способность селитры марки Б с влажность около 0,9 % относительно дизельного топлива составляет в зависимости от размера гранул 6,3 - 8,8 %. Влияние влажности на впитывающую способность относительно различных горючих жидкостей еще более сильное.

Гранулы селитры насыщали горючими жидкостями до сохранения сухости их, определяемой на ощупь.

При влажности 0,19 % непористая аммиачная селитра впитывает 13,3 % дизельного топлива, 11,9 % глицерина, 18 % скипидара, 10,2 % поликсилоксановой жидкости и 8 % автола. При влажности селитры 0,26 % гранулы впитывают лишь 1,5 % дизельного топлива, 2 % глицерина или скипидара или поликсилоксановой жидкости, а также 2,5 % автола.

Чем меньше влажность аммиачной селитры, тем больше горючей добавки она впитывает. Увлажненная аммиачная селитра поглощает малое и примерно одинаковое количество горючих жидкостей независимо от их физических и химических свойств, причем это количество колеблется в пределах от 1,5 % до 2 %, в среднем составляя 2 %.

Поэтому для обеспечения нулевого или близкого к нулевому кислородного баланса в состав ВВ вводят дополнительно твердые горючие добавки, такие как древесная мука, уголь, сажа, стеарат кальция, полиакриламид и др.

Твердая горючая добавка должна быть пористой, способной поглотить ту часть жидкого горючего, которая не удерживается гранулами аммиачной селитры. С этой точки зрения лучшими твердыми горючими добавками являются каменный и древесный уголь, хорошо адсорбирующие жидкие компоненты.

При одинаковом химическом составе физические различия смесей обусловливают прежде всего различные значения величин критического dкр и предельного dпр диаметров заряда. Так, смесь дизельного топлива с непористой селитрой имеет dкр = 120 - 160 мм в патронах в бумажной оболочке, а с пористой селитрой - 70 - 100 мм.

При диаметре заряда больше критического, но меньше предельного, т.е. в области неидеального режима детонации, физические характеристики смеси влияют и на параметры детонации.

Известно, что введение в гранулированную аммиачную селитру на стадии кристаллизации некоторых поверхностно-активных веществ (ПАВ) способствует увеличению ее впитывающей способности и, соответственно, скорости детонации игданита при взрывании в стеклянных трубках диаметром 25 мм от 1,74 до 2,45 км / с.

Повышенной впитывающей способностью по отношению к дизельному топливу характеризуется водоустойчивая селитра марки ЖВК, содержащая соли жирных кислот. Игданит на ее основе отличается более стабильными физическими и взрывчатыми свойствами.

В США и Канаде выпускается гранулированная селитра с добавками ПАВ или припудренная пористым диатомитом (3 %).

При достижении предельного диаметра заряда физические особенности смеси (размер гранул, их впитывающая способность и др.) перестают влиять на параметры детонации, которые теперь зависят только от химического состава смеси и плотности заряда.

Величины dпр и dкр для простейших ВВ в сильной степени зависят от физико-механических характеристик оболочки заряда. В прочной и массивной оболочке они резко уменьшаются. Так, dкр для игданита в бумажной оболочке составляет 70 - 160 мм, а в стальной оболочке 18 - 30 мм. В практических условиях максимальная скорость детонации 3,8 - 4 км / с достигается при заряжании простейших ВВ в скважины, выбуренные в скальных породах, диаметром 1500 мм. Минимальная скорость детонации, отвечающая dкр, составляет 1,5 - 1,7 км / с в зависимости от свойств селитры и химического состава смеси.

При пневматическом заряжании скважин простейшими ВВ, содержащими жидкое или низкоплавкое горючее с явно выраженными пластическими свойствами (типа парафина, воска и т.п.), гранулы селитры дробятся, что приводит к более равномерному смешиванию компонентов и уплотнению ВВ в зарядной камере. Благодаря этому параметры детонации становятся более высокими, чем при засыпке вручную.

Давление детонации в точке Жуге для простейших ВВ в неидеальном режиме примерно в 3 раза, а в идеальном режиме в 1,6 раза ниже, чем у аммонита 6ЖВ в соответствующих режимах детонации, а импульс взрыва более растянут. Ширина зоны химической реакции игданита, рассчитанная по формуле Эйринга, в 17 раз больше ширины зоны аммонита 6ЖВ. Это приводит к более мягкому нагружению горных пород при взрывании их простейшими ВВ.

Оптимальное значение плотности простейших гранулированных ВВ составляет около 1,2 г / . Такая плотность при применении существующих моделей пневматических зарядчиков обеспечивается только при расстоянии от зарядной трубки до заряда ВВ не более 0,5 - 0,6 м. Практически же оно изменяется от 0,3 до 1,5 м. Сравнительные результаты испытаний показывают, что при применении насадки имеет место образование по длине заряда видимых кольцевых областей ВВ повышенной плотности (1,15 - 1,25 г / ) в той части заряда, где плотность его меньше 1 г / . Это объясняется трудностью сохранения оптимального расстояния между насадкой и зарядом ВВ при заряжании глубоких скважин.

В целях повышения энергетических характеристик простейших ВВ в их состав вводят алюминиевый порошок или пудру. Введение в состав этих ВВ 4 - 8 % алюминия с адекватным уменьшением содержания жидкого горючего, отвечающим близкому к нулевому кислородному балансу, приводит к повышению теплоты взрыва на 20 - 40 %.

Как ВВ, имеющие близких к нулевому кислородный баланс, игданиты и гранулиты относятся к классу II и могут применяться как на открытых, так и на подземных работах

4. Типовой проект БВР

4.1 Основные требования к взрывным работам

Результаты взрывов при горных работах должны удовлетворять следующим основным требованиям:

1) Порода при взрыве должна быть раздроблена на куски, не превышающие определенных размеров по крупности, а выход крупных негабаритных кусков и мелочи должен быть минимальным (<5%).

2) После взрыва на земной поверхности не должно быть завышений подошвы уступа (порогов), а также заколов за последний ряд скважины. Выброс породы за линию скважин на верхнюю бровку уступа должен быть минимальным.

3) Развал взорванной породы должен быть заданной ширины и высоты, обеспечивающих высокопроизводительную и безопасную работу экскаваторов, проходческих погрузочных машин.

4) Запас взорванной горной массы в забое должен обеспечивать бесперебойную и высокопроизводительную работу погрузочного и транспортного оборудования.

5) Схема взрывной цепи и конструкция заряда должны обеспечивать полноту детонации всей заряженной массы ВВ в наиболее благоприятном для разрушения массива режиме.

6) При взрыве не должно происходить не предусмотренных проектом разрушений или повреждений окружающих объектов сейсмическим действием, воздушными ударными волнами, разлетающимися кусками породы.

4.2 Обоснование метода взрывных работ

На карьере принят метод скважинных зарядов, т.к. он позволяет обеспечить равномерное дробление горной массы, равномерное распределение зарядов ВВ по взрывному блоку. Этот метод позволяет применять короткозамедленное взрывание, что приводит к снижению сейсмического эффекта и улучшению качества дробления.

4.3 Выбор способа бурения скважин и бурового оборудования

Исходя из условий горных работ и критического диаметра игданита, проходка скважин осуществляется станками шарошечного бурения типа СБШ-250 МН

В качестве породоразрушающего инструмента используются долота типа ОКПВ диаметром 244,5 мм.

4.4 Выбор типа ВВ

При выборе типа ВВ учитывают как технические так и экономические факторы, в том числе не только объемную энергию ВВ, но и его стоимость. В предыдущей главе было показано, что для данных условий взрывных работ целесообразно применение игданита в качестве ВВ. Переход на игданит не требует замены бурового, погрузочно-доставочного и т.п. оборудования.

4.5 Расчетный удельный расход ВВ

Проектный удельный расход ВВ определяется на основе эталонного расхода с учетом технологических и организационных факторов.

где qp - эталонный расход ВВ, равный 0,4 - коэффициент работоспособности ВВ, равный 1,1- поправочный коэффициент на размер куска, равный 0,9

r - плотность породы, равная 2,1

.6 Параметры расположения скважин

1) Расчетные линии наименьшего сопротивления

По величине проектного расхода ВВ, вместимости скважин, принятого диаметра находим длину ЛНС

 м

 кг/м

Проверка по условиям безопасности

 м

Условие безопасности Wпр > Wпб соблюдается.

1) Сетка скважин

Выберем квадратную сетку скважин a = b = W = 9,5 м

2) Длина скважины

 м

) Длина перебура

4.7 Параметры скважинных зарядов

1) Масса скважинного заряда:

Масса скважинного заряда определяется исходя из дополнительной обнаженной поверхности разрезной цепи, сильно трещиноватых пород I I категории по МКВД принятого типового проекта с W=5м

 кг

1) Длина заряда

 м

1) Выход горной массы с 1 м скважины

4.8 Способ взрывания. Конструкция заряда

На карьере применяется КЗВ, осуществляющееся бескапсульным способом. При КЗВ с помощью ДШ применяется фронтально-порядная схема соединения зарядов.

Замедление осуществляется на каждом ряде скважин. В качестве промежуточного детонатора применяются тротиловые шашки марки Т-400Г, массой 0,4 кг или заряд из аммонита 6ЖВ массой 1 - 3 кг. При монтаже взрывной сети в качестве замедлителя применяют пиротехнические реле КЗДШ - 69 с замедлением 20 мс, или ЭДКЗ с замедлением 25 мс.

При заряжании скважин работающих на столб воды устанавливается по одному боевику в нижней части заряда.

4.9 Типовая серия зарядов

Объем взрываемого блока 6000

1) Ширина блока 25 м

2) Длина блока 40 м

3) Число скважин в серии 40

4) Расход ВВ на серию 2080 кг

5) Расход ВВ на боевики 16 кг

6) Суммарная длина скважин в серии 240 м

Годовой объем работ 1560000

1) Число взрываемых серий 260

2) Годовой объем бурения 72800 м

3) Годовой расход взрывчатых материалов 540800 кг

4.10 Количество бурового оборудования

Для поддержания необходимых темпов работ достаточно 3 станка СБШ-250МН с диаметром коронок 250 мм.

4.11 Механизация взрывных работ

Для предложенного ВВ (игданита) требуются объекты, предназначенные для подготовки и изготовления. Для рассмотрения берется стационарный пункт подготовки ВВ и изготовления игданита (СПИ).

СПИ предназначен для:

·   подготовки к механизированному заряжанию гранулированных ВВ заводского производства (растаривание, восстановление сыпучести, просеивание, транспортирование в бункер-накопитель, загрузка в транспортно-зарядные машины);

·   хранения и дозирования исходных компонентов (аммиачной селитры, дизельного топлива), изготовления из них методом холодного смешивания игданитов двухкомпонентного состава и загрузки изготовленных ВВ в транспортно-зарядные машины

·   приготовления водного расплава аммиачной селитры

Годовой (максимальный) объем переработки 8310 т. Максимальная сменная производительность пункта - 30 т.

Тип пункта - стационарный. В соответствии с назначением в составе СПИ оборудуются две отдельные технологические линии: одна для подготовки гранулированных ВВ заводского производства, вторая - для изготовления игданита.

Режим работы - двухсменный, 305 рабочих дней в году. При эксплуатации СПИ в зависимости от потребляемого ВВ предусматривается одновременная или раздельная работа указанных выше технологических линий с максимальной загрузкой ВВ в здании 20 т.

Для доставки и заряжания ВВ годятся транспортно-зарядные машины типа МЗ-3А, МЗ-4, МДЗ-1М и другие, допущенные Госгортехнадзором РФ к применению.

4.12 Вторичное дробление

Дробление негабарита осуществляется механическим методом

4.13 Техника безопасности, охрана труда и промсанитария

Горные работы на карьере ведутся в соответствии с действующими "Едиными правилами безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом” и "Правилами технической эксплуатации для предприятий, разрабатывающих месторождения открытым способом”, взрывные работы - в соответствии с "Едиными правилами безопасности при взрывных работах”.

Перевозка известняка из карьера производится электрифицированным железнодорожным транспортом в соответствии с "Правилами технической эксплуатации железных дорог РФ”, и "Инструкцией по движению поездов и маневровой работе на железных дорогах РФ”.

Переработка известняка на дробильно-сортировочной фабрике производится в соответствии с действующими Едиными Правилами безопасности при дроблении, сортировке, обогащении полезных ископаемых и окусковании руд и концентратов”.

В условиях действующего карьера вследствие довольно значительной влажности известняков и покрывающих их пород в карьере (бурение, взрывание, погрузка, железнодорожный транспорт) сколько-нибудь интенсивного пылеобразования не происходит.

Поскольку карьер имеет незначительную глубину (до 20-26 метров) при сравнительно большой его протяженности, а также при использовании железнодорожного транспорта, нормальные атмосферные условия в карьере обеспечиваются за счет его естественного проветривания.

На дробильно-сортировочной фабрике для ликвидации образования пыли производится увлажнение известняка в узлах перегрузок, дробления и грохочения. В галерее склада готовой продукции производится смачивание полов.

Взрывные работы в карьере рудника производятся в светлое время суток по утвержденному графику.

Буровзрывные работы в карьере ведутся по Типовому проекту на производство буровзрывных работ в карьере Пикалевского рудника с соблюдением ЕПБ ВР, "Типовой инструкции по безопасному проведению массовых взрывов на земной поверхности и действующих производственных инструкций по безопасным методам работы.

Перед производством взрывных работ составляется "Распорядок проведения массового взрыва”, который утверждается главным инженером рудника. С распорядком под роспись знакомятся взрывники карьера. ВВ, доставленные на блок, распределяются по каждой скважине в количествах и сортах, согласно расчета. Посты охраны опасной зоны выставляются перед началом монтажа взрывной сети. Границы опасной зоны на местности обозначены специальными предупредительными аншлагами "ОПАСНАЯ ЗОНА”. Лицо, выставляемое на охрану опасной зоны, инструктируется и выставляется лицом, ответственным за взрыв. Лица охраны опасной зоны снабжаются флажками и свистками и расставляются по специальной схеме в порядке, исключающем возможность проникновения в опасную зону людей, транспорта и т.д.

Все лица, охраняющие опасную зону, проходят ежеквартально инструктаж под роспись с записью в журнале.

Перед производством массового взрыва горное оборудование (экскаваторы, буровые станки и т.д.) удаляются на 150 м от взрывного блока, а линии электропередач в пределах зоны обесточиваются. Допуск рабочих после производства массового взрыва разрешается лицом технического надзора, ответственным за ведение взрывных работ только, как будет им установлено, совместно со старшим взрывником, что работа в месте взрыва безопасна.

Все работники обеспечены спецодеждой и спецобувью, защитными касками и очками: рабочие ДСФ, обслуживающие оборудование, обеспечены противошумными наушниками - антифоны и беруши. Всем работникам под личную роспись выданы инструкции по безопасным методам работы по их профессии.

Все рабочие, поступающие на рудник, обучаются и инструктируются согласно "Положения о порядке обучения и инструктажа рабочих безопасным приемам работы в ОАО "Пикалевское объединение "Глинозем”. Каждое рабочее место обеспечено инструкцией по технике безопасности.

Для сообщения между уступами устраиваются съезды.

Забойные железнодорожные пути заканчиваются предохранительными упорами и ограждающими сигналами.

Движение автомобилей на дорогах карьера регулируется стандартными знаками, предусмотренными "Правилами дорожного движения”.

Все вращающиеся части машин и оборудования имеют различные ограждения и устройства.

Ленточные конвейеры дробильно-сортировочной фабрики обеспечены устройствами для аварийной остановки, сигнализацией о начале запуска, блокирующими устройствами, переходными мостиками.

Ограждение приводных и натяжных станций конвейеров ДСФ блокированы. При обслуживании электроустановок применяются необходимые защитные средства.

На подстанции все отходящие фидеры напряжением выше 1000 В, питающие карьерные электроустановки, оборудованы аппаратурой, обеспечивающей автоматическое отключение линий при замыкании на землю одной фазы.

Освещение в ночное время суток рабочих мест, промплощадки рудника, путей следования людей и транспорта осуществляется лампами ДКСТ и прожекторами.

В соответствии с требованиями РД48-28-01-84 "Система управления охраной труда в Министерстве металлургии" в ОАО ”Пикалевское объединение "Глинозем” введен в действие стандарт предприятия СТП 0113-08.03-86 ССБТ "Система управления охраной труда”.

На известняковом руднике инструктаж и обучение безопасным методам работы производится согласно "Положения о порядке обучения и инструктажа рабочих безопасным приемам работы в ОАО "Пикалевское объединение "Глинозем”.

Контроль за состоянием техники безопасности осуществляется согласно "Положения о многоступенчатом методе контроля за состоянием охраны труда и техники безопасности в цехах и заводах ОАО "Пикалевское объединение "Глинозем”.

Системой работы по профилактике травматизма на известняковом руднике предусматривается четырехступенчатая проверка:

ежесменная проверка - I ступень

еженедельная проверка - П ступень

не реже 2-х раз в месяц - Ш ступень

не реже 1 раза в месяц - IV ступень

На основании приказа по ОАО проводятся целевые и комплексные проверки.

Ежеквартальные проверки проводятся под руководством главного инженера ОАО "ПО ”Глинозем”.

Стандарт предприятия СТП - 113-08.03-86 "Система управления охраной труда" определены обязанности рабочих и должностных лиц по технике безопасности.

С целью обязательного участия всех ИТР рудника в профилактике нарушений Правил безопасности на месте работы, регистрация и принятия мер по их предупреждению введены "Дневник профилактической работы по охране труда" и "Книжка по безопасности с отрывными талонами”.

На известняковом руднике создан Совет по профилактике нарушений Правил безопасности. Совет рассматривает нарушения ПТБ, допущенные рабочими и ИТР. Заседание Совета проводится 1-2 раза в месяц.

На руднике периодически проводятся совещания ИТР и общественных инспекторов, семинары с общественными инспекторами и отчеты по технике безопасности инженерно-технических работников.

На руднике имеется кабинет по технике безопасности, оснащенный приспособлениями, плакатами, литературой.

Инженер по технике безопасности проводит обучение рабочих Правилам техники безопасности и контроль за соблюдением ОТ и ТБ.

Постоянный общественный контроль осуществляется комиссией охраны труда и технике безопасности участков.

На руднике имеется здравпункт, пункт общественного питания - столовая. Горные машины и основные рабочие места обеспечены аптечками первой помощи. Все участки обеспечены санитарно-бытовыми помещениями. Проводятся обязательные медицинские осмотры рабочих и служащих рудника.

По плану мероприятий по охране труда и техники безопасности на 2001 год планировалось 25 мероприятий, из них выполнено 22, три находятся в стадии выполнения.

4.14 Расчеты радиусов опасных зон

1) Радиус опасной зоны по разлету осколков:

 м

По ЕПБ принимаем радиус опасной зоны по разлету осколков равным 200 м

1) Радиус опасной зоны по сейсмическому воздействию взрыва определяется по формуле "Союзвзрывпрома”:

 м

1) Радиус опасной зоны по ударной воздушной волне на застекление

 м

так как на карьере применяется КЗВ, полученное значение увеличиваем в 1,2 раза

 м

при отрицательных температурах радиус опасной зоны по действию УВВ на застекление следует увеличить еще в 1,5 раза

 м

Все здания находятся за пределами опасных зон

4.15 Ликвидация отказавших зарядов

Если при последующей работе в забое будет обнаружен отказ, об этом надо немедленно поставить в известность руководителей, а работу в забое прекратить до ликвидации отказа. Категорически запрещается вытаскивать из развала породы торчащие концы проводов, остатки детонирующего шнура.

Ликвидацию отказов в данных условиях целесообразно проводить либо повторным взрыванием (если в скважине остался конец ДШ, идущий к боевику), либо разборкой породы в месте нахождения заряда. В случае, когда порода в месте расположения скважины не поддается разборке, можно постепенно взрывать породу в районе расположения заряда шпуровыми зарядами. При этом их располагают не ближе 1 м к оси ликвидируемого заряда. Места расположения отдельных шпуров устанавливает руководитель взрывных работ.

4.16 Меры безопасной организации буровзрывных работ

Площадка обуриваемого блока должна быть освобождена от посторонних предметов и спланирована для обеспечения беспрепятственного передвижения бурового станка от скважины к скважине и придания ему горизонтального положения при помощи гидродомкратов без вспомогательных средств.

К буровому станку должен быть обеспечен беспрепятственный подъезд транспорта.

Расположение станка на обуриваемой площадке:

Для бурения скважин первого ряда буровой станок следует располагать так, чтобы его продольная ось была перпендикулярна бровке уступа и гусеницы станка находились от бровки уступа на расстоянии не менее 3 метров. В отдельных случаях, в зависимости от конструкции бурового станка, допускается расположение гусениц на меньшем расстоянии, но вне призмы обрушения.

При угрозе обрушения или сползания уступа буровой станок должен быть отведен в безопасное место.

Выполняя бурение скважин вблизи откоса вышележащего уступа, станок необходимо располагать кабиной от борта.

Бурение скважин должно производиться на оптимальных режимах, устанавливаемых оптимальным путем, в зависимости от физико-механических свойств пород и типов станков. Запуск и остановка бурового станка должны производиться в строгом соответствии с заводской инструкцией по эксплуатации станков данного типа. Запрещается работа на станках с неисправными ограничителями переподъема бурового снаряда и при неисправном тормозе лебедки.

Пробуренные скважины в районе работающего бурового станка должны быть перекрыты щитами или пробками.

После обуривания предназначенного к массовому взрыву блока, перед производством взрывных работ, все буровые станки удаляются на безопасное расстояние.

Производство массовых взрывов на карьерах должно осуществляться в соответствии со следующей технической документацией:

а) проектом на буровые работы

б) типовым проектом ведения буровзрывных работ

в) проектом массового взрыва.

Организация и проведение массового взрыва должны определяться нарядом, предусматривающим распределение взрыв-персонала по отдельным видам работ (доставка и разгрузка ВВ, заряжание скважин, монтаж взрывной сети и т.д.)

В случае привлечения к подготовке и проведению массового взрыва кроме взрывников других рабочих, они должны получить соответствующий инструктаж по технике безопасности и их следует закрепить за взрывниками с отметкой в книге нарядов.

Расчетная и графическая часть документации на весь массовый взрыв, передается исполнителем не позднее суток до производства массового взрыва.

Выставление постов охраны опасной зоны производится перед началом установки пиротехнических реле КЗДШ.

Количество выписанных в наряд-путевке ВВ на массовый взрыв должно быть не более расчетного.

После окончания работ по монтажу взрывной сети инженерно-технические работники проверяют правильность ее монтажа и после устранения обнаруженных дефектов письменно уведомляют ответственного руководителя массового взрыва о выводе всех лиц, связанных с подготовкой к взрыву, за пределы опасной зоны.

Осмотр взрывперсоналом взорванного блока производится визуально и начинается с наветренной стороны в местах, проветренных от ядовитых продуктов взрыва. Хождение людей по взорванной горной массе категорически запрещается.

О результатах проверки взрывники докладывают ответственному руководителю массового взрыва. В случае обнаружения отказов ответственный руководитель взрыва принимает решение о продолжении или прекращении взрывных работ.

После осмотра места взрыва и отсутствия отказавших зарядов ВВ ответственный руководитель массового взрыва дает команду на подачу сигнала "отбой”. По этому сигналу посты охраны опасной зоны снимаются.

Время окончания ведения взрывных работ записывается ответственным руководителем массового взрыва в распорядке проведения массового взрыва. С этой записью ознакомляется главный инженер карьера.

Допуск рабочих в карьер разрешается после снижения содержания ядовитых газов в воздухе до установленных норм, но не ранее, чем через 30 минут после производства взрыва, рассеивания пылевого облака и полного восстановления видимости в карьере.

По окончании взрывных работ ответственный руководитель массового взрыва совместно со взрывником, которому были выписаны ВВ по наряд-путевке, подсчитывают общее количество заряженных взрывчатых материалов, указанных в таблице расчета скважинных зарядов - итоговая сумма является основанием для подтверждения расхода взрывчатых веществ и средств инициирования по наряд-путевке.

5. Экономическая часть

Для определения экономического эффекта необходимо провести технико-экономическое сравнение базового и предлагаемого вариантов. Оба варианта относятся к добыче горной массы.

Базовый вариант включает в себя применение для сухого уступа в качестве ВВ аммонита 6 ЖВ и гранулатол. Предлагаемый вариант состоит из применения в качестве ВВ игданита. Расчет экономического эффекта целесообразно провести только по тем элементам затрат, которые изменяются при переходе от базового варианта к предлагаемому. Основной экономический эффект ожидается от замены ВВ.

Цены на ВМ

1) Аммонит 6 ЖВ: 9 р. за 1 кг

2) Детонирующий шнур: 2 р. за 1 м

3) Тротиловые шашки: 34,5 р. за 1 кг; 14 р. за 1 шт

4) Реле пиротехническое: 6,3 р. за 1 шт

5) Гранулатол: 12 р. за 1 кг

6) Аммиачная селитра: 1,2 р. за 1 кг

7) Дизельное топливо: 6 р. за 1 кг

8) Игданит 1,5 р. за 1 кг

9) Капсюль-детонатор 1,4 р. за 1 шт

Показатели по базовому и предлагаемому вариантам

Таблица 5

Проектом предусматривается замена штатных ВВ на простейшее ВВ местного приготовления - игданит. Стоимость игданита основывается на стоимости аммиачной селитры и стоимости дизельного топлива. Применение игданита в качестве основного ВВ оказывается экономически выгоднее, чем применение штатных ВМ заводского производства (аммонит 6 ЖВ, гранулатол).

Экономический эффект применения игданита:

, руб / год

где  - базовые затраты на ВМ, равные 7867470 руб / год

 - проектные затраты на ВМ, равные 1133652 руб / год

Получим:

 руб / год

Таким образом, замена штатного ВВ (аммонита 6 ЖВ, гранулатола) на ВВ местного приготовления для данного горного предприятия значительно снижает стоимость буровзрывных работ, а следовательно - и себестоимость полезного ископаемого. Экономический эффект базируется на экономии расходов на ВМ по статье расходов "Материалы”. Остальные затраты предполагается оставить неизменными.

6. Охрана окружающей среды

6.1 Воздействие карьера на окружающую среду

Горное предприятие представляет собой комплексный источник воздействия на окружающую среду.

Распространение загрязняющих веществ в технологических целях связано с технологией добычи и обогащения полезных ископаемых. Кроме того, горное предприятие оказывает негативное воздействие на окружающую природную среду посредством нарушения земной поверхности.

В состав основных вредных газов, выделяющихся при взрывах, входит окись углерода и окислы азота. В состав вредных газов, выделяющихся при работе машин и механизмов с дизельными двигателями, входят окись углерода, окислы азота в углеводороды.

Большая часть пород вскрыши и добываемых полезных ископаемых имеет повышенные концентрации токсичных элементов, что в значительной степени обуславливает отрицательное воздействие горнодобывающих предприятий на окружающую среду.

Главным фактором преобразования окружающей среды являются техногенные процессы, формирующиеся при эксплуатации различных объектов горного производства. Извлечение из недр громадных объемов горных пород и размещение вскрышных пород в отвалы и отходов обогащения в шламохранилищах захватывают нарушениями значительные регионы, как по площади, так и по глубине.

Кроме того, непосредственно на поверхности карьеров, внешних и внутренних отвалов, складов полезных ископаемых происходят процессы пылеообразования и окисления, что и свою очередь приводит к загрязнению почвы, воздуха, поверхностных и подземных вод.

Осушение водоносных горизонтов приводит, как правило, к истощению естественных запасов пресных подземных вод. Осушение напорных горизонтов приводит к формированию депрессионных воронок радиусом более 50 км. На этой площади в совокупности с функционированием других объектов горного предприятия происходит существенное изменение свойств геологической среды.

Существенное негативное влияние открытые горные разработки и процессы дробильно-обогатительного производства оказывают посредством вредных выбросов в атмосферу, пылением отвалов пустых пород. Твердые фракции промстоков (отходы обогащения) после их осушения легко подвергаются разрушению ветром, также легко переносятся по воздуху, образуя периодически пыльные бури, что приводит к рассеиванию механических и химических загрязнений и почвенном покрове и в поверхностных водах.

6.2 Охрана атмосферного воздуха

Источниками выброса вредных веществ в атмосферу на комбинате являются:

карьер; буровые станки СШБ-250 МНА, массовые взрывы; погрузочные работы, транспортирование горной массы;

отвалы; работа по отсыпке отвалов;

обогатительная фабрика, разгрузка, дробление, перегрузка и транспортирование руды и породы;

центральная котельная;

Предусматривается применение герметизированного оборудования, увлажнение руды, очистка от пыли аспирационного воздуха, снижение концентрации сернистого ангидрида, окислов азота путем рассеивания в атмосфере за счет высоты дымовых труб.

Требуется механизация всех технологических процессов по загрузке, разгрузке, дроблению и грохочению материалов.

Для сокращения влияния выбросов вредных веществ на жилую зону, промышленные предприятия должны быть отделены санитарно-защитной зоной. Согласно СНИПа СН-245-71 предприятия по добыче железной руды открытым способом относятся ко II классу - размеры санитарной зоны 500 метров, обогатительная фабрика к III классу - размеры санитарной зоны 300 метров.

В санитарно-защитной зоне воспрещено строительство жилых зданий, общественных зданий не связанных с обслуживанием этого предприятия. Территория зоны должна быть благоустроена и озеленена.

6.3 Охрана недр

На данном предприятии применяются следующие мероприятия по охране недр:

обеспечивают полноту геологического изучения рационального комплексного использования и охраны недр;

обеспечивают наиболее полное извлечение из недр запасов полезных ископаемых;

ведут достоверный учет извлекаемых и оставляемых в недрах запасов полезных ископаемых;.

осуществляют доразведку и эксплуатационную разведку и иные геологические работы и целях укрепления минерально-сырьевой базы, повышения достоверности разведанных запасов и изученности горно-геологических и других условий отработки;

выполняют геолого-маркшейдерские работы для обеспечения наиболее полного и комплексного использования месторождения эффективного и безопасного ведения горных работ, охраны недр, зданий, сооружений и природных объектов от вредного влияния горных выработок,

обеспечивать учет состояния и движения запасов, потерь и разубоживания полезных ископаемых;

сброс карьерных вод производят в соответствии с настоящим планом развития горных работ в пруды-отстойники;

горно-транспортные машины и механизмы используют в соответствии с проектом, обеспечивающим безопасность ведения горных работ и наиболее полное, комплексное извлечение полезных ископаемых из недр;

не допускают пережога и переизмельчения горной массы при производстве взрывных работ.

6.4 Рекультивация земель

В соответствии с требованиями действующего природоохранного законодательства все земли, нарушенные в результате добычи и переработки полезных ископаемых, подлежат восстановлению (рекультивации).

Под рекультивацией понимается комплекс работ, направленных на восстановление продуктивности и народнохозяйственной ценности нарушенных земель, а также на улучшение условий окружающей среды. На действующем предприятии, связанном с нарушением земель, работы по рекультивации - неотъемлемая часть технологических процессов.

Горно-технической рекультивации при разработке месторождения подлежат: выработанное пространство и внешние отвалы.

Исследования показали, что для дальнейшего использования (рекультивации овалов, создание новых угодий, благоустройство и озеленение города и т.д.) более целесообразно смешивать торф с подстилающими породами (мореной). Таким образом, мощность снимаемого слоя может быть увеличена с 2,5 до 4-5 метров. На основании этого можно применять экскаваторы ЭКГ-6,3ус.

Но предлагаемые технологии раздельного складирования торфо-моренных смесей и скальных пород не дали положительных результатов. Поэтому целесообразнее вовлечение торфо-моренных смесей в сельскохозяйственное производство.

С этой целью вокруг карьера выделяют площади для размещения вскрышных пород.

Вначале отсыпается скальное основание, его высота определяется удобством складирования и техникой безопасности при отвалообразовании на неустойчивое основание. Рекомендуется высота 10 метров. Скальное основание выравнивается, отсыпается. Оно с южным уклоном, с целью лучшего восприятия солнечной энергии в короткий летний период. Для предотвращения воздействия северных холодных масс воздуха с северной части поля, отсыпаются предохранительные пояса.

После формирования скального основания поверх него укладывается торфо-моренная смесь. Среда смеси кислая (РН = 5,0-5,5). Для раскисления добавляются талькохлоритовые сланцы, которые кроме раскисляющих свойств содержат микроэлементы для нормального развития растений.

Таблица 6

Объемы работ по рекультивации отвалов

Виды работ	Ед. изм.	Объем
Разработка растительного грунта и торфа из отвала	м3	1456000
Планировка грунта бульдозером слоя 0,3м. на поверхности отвалов	м2	4560000
Механизированная посадка двухлетних саженцев хвойных пород	га	630
Заготовка посадочного мате риала	тыс. шт.	4570
Уход за посадками в течении одного года навесным культиватором	га	710

6.5 Охрана водных бассейнов

Выбор площади строительства промышленных объектов комбината проведен с учетом максимального предотвращения загрязнения озер района.

Генпланом комбината предусмотрено размещение промышленных объектов на водосборной площадке. Таким образом, все атмосферные воды со всех промплощадок попадают только в это озеро, не загрязняя других озерных систем района.

В свою очередь используется естественный пруд - отстойника путем строительства глухой плотины, отсекающей его от системы смежных озер. В целях подпитки нижней системы чистой водой, проектом предусмотрено, вдоль южного берега, строительства канала, отводящего ливневые воды чистых незастроенных территорий в нижнюю систему озер, минуя озеро. В настоящее время заканчивается строительство подобного канала и с северной стороны озере.

Избыточные воды после переполнения озера - отстойника организованно сбрасываются в нижнюю систему озер после предварительной очистки от шлаков обогатительной фабрики (озеро является также хвостохранилищем).

Ливневые воды всех промплощадок (за исключением площадки рудоподготовительных фабрик) перед сбросом в озеро предусматривается очищать на начальных очистных сооружениях следующих промплощадок:

         автобаза;

-        база энергохозяйства;

         база ГСМ;

         база центральных мастерских и ЗРГОО.

Кроме того, предусматривается нефтеловушка на площадках 1-3.

В результате очистки воды с начальным содержанием нефтепродукта 350 мг/л содержит всего 5 мг/л, а с учетом разбавления водами всего водного бассейна содержание снижается до 0,01мг/л.

В настоящее время появилась необходимость предусмотреть дополнительную предварительную очистку ливневых вод с площадки рудоподготовительных фабрик и сооружений ремонтной зоны, включая РСУ, базу монтажных организаций и центральную котельную, а также вод котельного водоотлива.

 

.6 Отходы производства и потребления

Согласно "Инструкции о порядке единовременного учета образования, использования и обезвреживания токсичных отходов”, а также "Временному классификатору токсичных промышленных отходов”, с учетом расхода материальных ресурсов, использования и утилизации промышленных отходов образуются следующие виды отходов:

1) Вскрышные и вмещающие горные породы. Нетоксичные. Объемы вывозки в отвалы соответствуют плановому коэффициенту.

Большая часть отходов представлена вскрышными породами, которые складируются в отвалы при отработке на карьере. Отходы обогащения руд складируются на хвостохранилище площадью - 341 га.

Использование вскрышных пород составляет около 7500 т. в год. Вскрышные породы использовались в качестве щебня для внутренних дорог, бетона, дамб и для внешних потребителей.

2) Хвосты ДОФ - нетоксичные кварцевые пески на 75%. Образуются до 1050 тыс. т. /год, в зависимости от количества переработанной руды и планового выхода концентрата. (33-34%). Передаются ОЗСК - для силикатного кирпича. Кроме того, могут быть использованы в качестве флюсов на комбинате.

3) Отсевы щебеночного производства. Нетоксичные. Гранодиоритовые пески крупностью до 5мм. Могут быть использованы в качестве наполнителя фильтров водоочистных сооружений и канализационных очистных сооружений.

4) Отработавшие ртутные лампы. Первый класс опасности по ртути. В каждой лампе, по данным Госкомстата, содержится 100 гр. ртутного стекла (0,065гр. ртути). Планируемый годовой расход ламп 7500 штук. Все отработавшие лампы сдаются на демеркуризацию.

5) Нефтеотходы. Второй класс опасности. Использованные технические масла. Достигнутый уровень сбора масел после их использования 37,3% от годового расхода. Собранные нефтепродукты используются на собственные нужды в качестве смазки, топлива, а большая часть собирается и сжигается в топках сушительных барабанов. Основная промплощадка имеет замкнутую оборотную систему ДОФ, ливневую канализацию, поэтому все потери масел в конечном итоге оказываются в оборотной воде ДОФ. Часть уходит с карьерными водами, что контролируется лабораторными замерами по утвержденному графику. Баланс расхода масел составляет 70340 тон, что является лимитом потерь, представленным на согласование и утверждение.

6) Нефть и шламы. Третий класс опасности. Образуются при очистке нефтеулавливающих отстойников, моек технологического транспорта. На двух мойках ЦТТ образуется 1235 тонны нефтешламов с содержанием нефтепродуктов 0,75 мг/г и 74,1 т. на двух мойках АТЦ с таким же содержанием нефтепродуктов, всего 1309,1 т. шлама. Шлам, согласно рекомендациям, сжигаются на полигонах.

7) Формовочная земля. Четвертый класс опасности. Отходы фасованного литья. Основа - кварцвый песок и глина. Образуется 422,7 т/год в литейном цехе РМЦ. Выводится а карьерные автодороги, как посыпочный и ремонтный материал.

8) Железосодержащие пыли. Четвертый класс опасности. Улавливаются в пылегазоочистных сооружениях ДОФ - 28800 т/год.

9) Отходы деревообработки. Нетоксичные. Полностью утилизируются на формовочном участке и подсобном хозяйстве.

10)Зола и шлаки в котельной. Нетоксичные. Образуются на центральной котельной - 95 тыс. т. Гидротранспортом подаются в хвостохранилище ДОФ для укрепления намывочной дамбы и подщелачивания оборотной воды, что позволяет повысить до 75% эффективность улавливания сернистого ангидрида в ПГУ центральной котельной и сушильных барабанов ДОФ.

11)Шлаки от распада корбида. Четвертый класс опасности. Образуется в процессе работы ацетиленовых генераторов при производстве газосварочных работ. После гашения представляет собой гашеную известь. Объем шлама принимается равным объему использования карбида, так как в процессе получения ацетилена масса насыщается водой. В 2001 году использовано 3,8 тон. в строительстве.

12)Прочие промотходы. Нетоксичные. Составляют грунты после земельных работ на стойках комбината. Битый кирпич, шифер, остатки железобетонных конструкций. Образуется 390 т/год. Складируется на полигоне, установленном на втором породном отвале вскрышных пород Пикалевского карьера. Отвал является проектным полигоном для складирования вскрышных пород.

13)Твердые бытовые отходы. Нетоксичные. Образуется около 500 т. /год. На основании договора, передается МППЖКХ.

Основным выводом является то, что радиоактивные сбросы ГОКа являются незначительными, то есть концентрация урана в сбросных водах значительно ниже величины ПДК. На предприятиях имеются базовые нормативы ПДВ и ПДС, установленные на основании "Порядка определения платы и ее предельных размеров за загрязнение окружающей среды, размещение отходов, другие виды вредного воздействия”, утвержденного Постановлением Правительства РФ № 632. Перечень и количество загрязняющих веществ, разрешенных к выбросу в атмосферу приведены в таблице 7.

Таблица 7.

Перечень и количество загрязняющих веществ

Загрязняющее вещество	Суммарный выброс
	т/г	г/с max
Диоксид серы	11406,9	256,0
Окись углерода	1147,1	306,1
Двуокись азота	152,03	14,5
Бензапирен	0,002	0,000120
Ванадия пятиокись	0,318	0,02
Взвешенные твер. вещ.	3547,3	52,31
Всего:	16953,6	628,975120

По каждому источнику в отдельности, величины выбросов загрязняющих веществ в атмосферу зафиксированы в проекте ПДВ, который составляет неотъемлемую часть разрешения. Нормативы ПДС и ВСС приведены в таблице 8.

Таблица 8.

Показатели состава сточных вод	Факт. концен. г/м3	Фактич. сброс т/год	утвержденный
			ВВС		ПДС
			г/м3	т/год	г/м3	т/год
Взвешенные вещества	2,36	1,232	2,6	2,34	2,5	2,25
Нефтепродукт	0,055	0,027	0,06	0,054	0,05	0,05
БПК полн.	1,92	1,155	2,5	2,25	2,5	2,5
Азот амойный	19,92	8,848	20,0	18,0	0,39	0,35
Азот нитритн.	5,62	2,675	7,0	6,3	0,02	0,02
Азот нитратн.	67,48	29,084	70,0	63,0	9,1	8, 19
Сухой остаток	903,67	442,982	1000,	900,0	1000	900,0
Хлориды	11,05	5,734	30,0	27,0	25,0	22,5
Сульфиты	52,96	26,32	72,0	64,8	72,0	64,8
Железо	0,079	0,041	0,1	0,09	0,1	0,09

К данным нормативам применяются следующие коэффициенты:

         коэффициент экологической ситуации и экологической значимости состояния атмосферного воздуха, почвы водных объектов по бассейнам основных рек экономических районов РФ (на основании Постановления РФ № 632), атмосферного воздуха (северо-западный регион К-1,5), почвы - К-1,3, воды - К-1,0;

-        коэффициент, принятый Постановлением администрации области № 12 от 12.01.95 года на основании Постановления № 632 и в связи с принятым решением Министерства Окружающей среды № 01-15/29-36-59 от 22.12.94 года, К=15.

6.7 Природоохранная документация

1. Экологическое законодательство Российской Федерации. (сборник законодательных актов) в2-х томах.

. Вопросы экологического механизма охраны окружающей природоохранной среды.

. Экологические требования к установкам очистки газов. Методическое пособие. (Министерство охраны окружающей среды и природных ресурсов Российской Федерации,

. Экологический паспорт предприятия.

Список используемой литературы

1. Б.Н. Кутузов "Разрушение горных пород взрывом”.

. Б.Н. Кутузов "Взрывные технологии в промышленности” Москва, МГГУ, 1994г.

. ”Единые правила безопасности при взрывных работах”. МНПО ОБТ 1992г.

. Е.Г. Карпунов "Теория взрыва и взрывчатых веществ”. Ленинград 1985г.

. Типовой проект БВР для условий карьера ОАО ПО "Глинозем”.

. Под редакцией Шуцкого В.И. ”Электрификация открытых горных работ”.

. Институт "Норильскпроект” "Стационарный пункт подготовки ВВ и изготовление игданита.

. Ушаков К.В., Кирин Б.Ф., Ногикин Н.В. "Охрана труда”, Москва, "Недра”, 1986г.

. Фомин С.И. "Технология добычи полезных ископаемых открытым способом”1994 г.