Сооружения для очистки сточных вод

Содержание

 

Введение

1. Исходные данные

1. Определение расчетных расходов сточных вод

1.1 Определение средних расходов

1.2 Определение максимальных расходов

1.3 Определение минимальных расходов

2. Определение размеров канала

3. Определение средних концентраций загрязнений

4. Определение коэффициента смешения

5. Расчет необходимой степени очистки сточной воды

5.1 Необходимая степень очистки по взвешенным веществам

5.2 Необходимая степень очистки сточных вод по БПК_полн.

5.3 Необходимая степень очистки сточных вод по растворенному кислороду

6. Выбор состава очистных сооружений

7. Расчет сооружений очистки сточных вод

7.1 Сооружение механической очистки сточных вод

7.1.1 Решетки

7.1.2 Аэрируемые песколовки

7.1.3 Радиальные первичные отстойники

7.2 Сооружения биологической очистки сточных вод

7.2.1 Аэротенки

7.2.2 Вторичные отстойники

7.4 Обеззараживание

8. Сооружения обработка осадка

8.1 Илоуплотнители

8.2 Метантенки

8.3 Газгольдеры

8.4 Механическое обезвоживание осадка

8.5 Термосушка осадка

9. Смеситель-водоизмеритель

Библиографический список

Введение

Каждый город и промышленное предприятие имеют комплекс подземных самотечных трубопроводов, очистных и других сооружений, с помощью которых осуществляется отвод использованных и отработанных вод (сточных), очистка и обеззараживание их, а также обработка и обезвреживание образующихся при этом осадков с одновременной утилизацией ценных веществ.

Сточные воды образуются при использовании природной или водопроводной воды для бытовых целей и технологических процессов промышленных предприятий. К сточным водам относятся также атмосферные осадки - дождевые и талые воды, выпадающие на территориях городов, населенных мест и промышленных предприятий.

Сточные воды содержат в своем составе органические загрязнения, которые способны загнивать и служить средой для развития различных микроорганизмов, в том числе и патогенных. Такие воды являются источником различных заболеваний и распространения эпидемий. Сточные воды могут содержать в своем составе и минеральные загрязнения, вредные и токсические вещества. Все сточные воды способны нарушить санитарно-эпидемиологическое благополучие населения городов и промышленных предприятий. Они являются источником загрязнения окружающей природной среды (водоемов, почв, недр и др.).

После очистки сточные воды обычно сбрасываются в водоемы. Наиболее совершенными системами водоотведения являются такие, которые обеспечивают очистку и подготовку воды до такого качества, при котором возможен возврат воды для повторного использования в промышленности или сельском хозяйстве.

В последние годы темпы строительства очистных сооружений резко возросли. Этому способствуют достижения в научных исследованиях, наличие специализированных проектных и строительных организаций, высокий уровень индустриализации строительства, подготовка инженерных кадров в вузах России по специальности "Водоснабжение, водоотведение, рациональное использование и охрана водных ресурсов" и др.

С увеличением разнообразия и числа санитарных приборов в зданиях растет количество потребляемой воды и отводимых сточных вод. При этом следует иметь в виду, что весь этот возрастающий объем сточных вод необходимо не только отводить за пределы городов, но и очищать, а это сопряжено с большими материальными и финансовыми затратами. Развитие и рост промышленности привели к возрастанию объемов производственных сточных вод и степени их загрязнения. Для водоотведения возрастающих расходов сточных вод с повышенной степенью их загрязнения требуются дополнительные материальные и финансовые затраты. Сегодня уже встал вопрос и о сокращении затрат на строительство и эксплуатацию систем водоотведения. Наиболее приемлемый путь сокращения этих затрат - совершенствование систем и схем водоотведения, а также методов и конструкций сооружений для очистки сточных вод, обеспечивающих интенсификацию работы систем водоотведения.

очистка сточная вода сооружение

1. Исходные данные

Требуется запроектировать канализационные очистные сооружения для населенного пункта со следующими характеристиками:

Район расположения объекта - Великий Новгород

Характеристика реки, в которую выпускаются сточные воды

Расчетный расход 95 % обеспеченности Qр=5,5 м3/с.

Средняя скорость течения при данном расходе Vср=0,9 м/с.

Средняя глубина воды в реке при данном расходе Hср =2,8 м.

Коэффициент извилистости реки φ=1,32.

Категория водоема - I.

Расстояние от выпуска до расчетного створа Lф=1300 м.

Концентрация взвешенных веществ b_p =11 мг/л.

БПК₂₀ в самый жаркий месяц 2,9 мг/л.

Температура воды в реке в самый жаркий месяц 20°С.

Количество растворенного кислорода 5,8 мг/л

Глубина залегания грунтовых вод 6,7 м

Грунты на площадке очистных сооружений - глина.

Количество и состав бытовых сточных вод

Количество Q^бсв_{ср. сут} =50000 м³/сут.

Концентрация взвесей С_бсв =340 мг/л.

Концентрация БПК₂₀=300 мг/л.

Температура 10,0°С.

Активная реакция рН 6,0.

Количество и состав производственных сточных вод

Количество Q^псв_{ср. сут} =19000 м³/сут.

Концентрация взвесей С_псв =320 мг/л.

Концентрация БПК₂₀=310 мг/л.

Температура 18°С.

Активная реакция рН 7,0.

Количество смен - 3.

Коэффициент неравномерности поступления сточных вод 1, 19

1. Определение расчетных расходов сточных вод

Первоочередной задачей при проектировании сооружений является правильное определение расчётных расходов сточных вод. Для расчёта сооружений определяют средние, максимальные и минимальные суточные, часовые и секундные расходы.

1.1 Определение средних расходов

Определим среднесуточный расход:

Q_{ср. сут} = Q^бсв_{ср. сут} + Q^псв_{ср. сут},

где Q^бсв_{ср. сут} - расход бытовых сточных вод, м³/сут;

Q^псв_{ср. сут} - расход производственных сточных вод, м³/сут.

Q_{ср. сут} = 50000 + 19000 = 69000 м³/сут.

Среднесекундный расход q_{ср. с}, находим по формуле:

q_{ср. с} = = = 0,8 м³/с.

Среднечасовой расход Q_{ср. ч}, равен:

Q_{ср. ч} =q_{ср. с} 3600 = 0,83600 = 2880 м³/ч.

1.2 Определение максимальных расходов

Максимальный секундный расход сточных вод q_max, м³/с, определяем по формуле:

q_max = q^бсв_max + q^псв_max,

где q^бсв_max - максимальный секундный расход бытовых стоков, м³/с, находим по формуле:

q^бсв_max = q^бсв_{ср. с}  K_{gen max},

где K_{gen max}=1,5 - общий коэффициент неравномерности притока сточных вод [1, табл.2];

q^бсв_{ср. с} - среднесекундный расход бытовых сточных вод, м³/с, рассчитываем по формуле:

q^бсв_{ср. с} = =  = 0,58 м³/с., q^бсв_max = 0,581,5 = 0,87 м³/с.

q^псв_max - максимальный секундный расход производственных стоков, м³/с, находим по формуле:

q^псв_max = q^псв_{ср. с}  К_пр = К_пр.

где n =3 - количество смен работы на промышленном предприятии,

t - продолжительность смены, t = 8 ч; К_пр =1,2 - коэффициент неравномерности притока производственных сточных вод.

q^псв_max = 1,19 = 0,26 м³/с., q_max = 0,87 + 0,26 = 1,13 м³/с.

Максимальный часовой расход Q_{max. ч.,} м³/ч, определяется по формуле:

Q_{max. ч} =q_max3600 = 1,133600 = 4068 м³/ч.

1.3 Определение минимальных расходов

Минимальный секундный расход сточных вод q_min, м³/с, определяем по формуле:

q_min = q^бсв_min + q^псв_min,

где q^бсв_min - минимальный секундный расход бытовых стоков, м³/с, находим по формуле:

q^бсв_min = q^бсв_{ср. с}  К_{gen min} = 0,58 0,6648 = 0,39 м³/с.

K_{gen min} = 0,6648 - коэффициент неравномерности притока сточных вод [1, табл.2]; q^псв _min - минимальный секундный расход производственных стоков, м³/с, определяем по формуле:

q^псв _min === 0,21 м³/с

q_min =0,39 + 0,21 = 0,6 м³/с.

Минимальный часовой расход Q_{min. ч}, м³/ч, определяем по формуле:

Q_{min. ч} = q_min  3600 = 0,63600 =2160 м³/ч.

2. Определение размеров канала

Сточная вода на очистных сооружениях протекает по прямоугольным каналам расчёт которых ведётся с учётом следующих требований:

При максимальном расходе рекомендуемая скорость должна быть

V_max = 0,91,2 м/с, при минимальном V_min  0,7 м/с.

При максимальном расходе отношение максимальной высоты воды в канале к его ширине h_max / B = 0,5 0,75. При максимальном расходе рекомендуемый уклон канала должен быть

i = 0,00080,003.

При q_max = 113 л/с:

B = 1250 мм;= 0,001;/B=0,65;_max = 1,13 м/с;

При q_min = 60 м³/с:

B = 1250 мм;

i = 0,001;

h/B=0,4;

V_min = 0,97 м/с.

3. Определение средних концентраций загрязнений

Концентрацию загрязнений, содержащихся в городских сточных водах, С_см, мг/л, поступающих на очистные сооружения, определяют по уравнению:

С_см = ;

где С_бсв, С_{псв -} концентрация загрязнений, соответственно бытовых и производственных сточных вод, мг/л;

Q_бсв, Q_псв - расходы бытовых и производственных сточных вод, м³/сут.

Концентрация взвешенных веществ и БПК в смеси бытовых и производственных сточных вод:

по взвешенным веществам

С_{ср. взв} =  =  = 334,5мг/л.

по БПК_полн

L_{ср. БПК} =  =  = 302,7мг/л.

Другой способ учёта влияния бытовых и производственных сточных вод заключается в определении приведённого числа жителей, т.е. такого их числа, которое вносит такую же массу загрязнений. Приведённое число жителей определяется по формуле:

N_пр = N^гор_расч + N_экв,

где N^гор_расч - число жителей города, дающих загрязнение бытовых сточных вод;

N_экв - число жителей, эквивалентное загрязнениям производственных сточных вод.

N_пр=,

Определим приведённое число жителей.

) по взвешенным веществам

N_{пр. взв}===355077 чел.

) по БПК_полн

N_{пр. БПК}===522250 чел.

4. Определение коэффициента смешения

При определении степени смешения нельзя принимать в расчёт весь расход реки, так как вблизи места выпуска достаточно полного смешения ещё нет - оно происходит на некотором расстоянии от него. Для учёта расхода реки, участвующего в смешении, т.е. в процессах разбавления, вводят коэффициент смешения (а), показывающий, какая часть расхода реки смешивается со сточной водой в данном створе:

а = ,

где Qр - расход реки (при 95% -ной обеспеченности) в створе реки у места выпуска сточных вод, м³/с;

q_{ср. с} - расход сточных вод, м³/с;

L_{ф -} длина русла от места выпуска сточных вод до расчётного створа по фарватеру, м;

 - коэффициент, зависящий от гидравлических условий смешения, определяемый по формуле:

=;

где =3 - коэффициент, учитывающий место расположение выпуска для руслового рассредоточенного,  - коэффициент извилистости реки - 1,32, Е - коэффициент турбулентной диффузии, определяемый по формуле:

Е===0,0126

где V_ср - средняя скорость течения реки, м/с;

H_ср - средняя глубина реки, м.

=3,0*1,32=0,99;

а ==0,99

5. Расчет необходимой степени очистки сточной воды

5.1 Необходимая степень очистки по взвешенным веществам

Предельно допустимое содержание взвешенных веществ m, г/м³, определяется по формуле:

m=p=0,25 (0,99) +11 =12,9 г/м³

где р - допустимое санитарными нормами увеличение содержания взвешенных веществ после спуска сточных вод, для водоёмов I категории - 0,25 г/м³;

b_p - содержание взвешенных веществ в водоёме до выпуска сточных вод, г/м³.

Степень необходимой очистки по взвешенным веществам, %, может быть определена по формуле:

Э_взв===96,1 %

5.2 Необходимая степень очистки сточных вод по БПК_полн.

В расчёте учитывается самоочищение сточных вод в водоёме за счёт биохимических процессов, а также разбавление сточных вод водами водоёма.

Допустимое БПК_полн, L_{20 ОСВ,} г/м³, сточной жидкости при выпуске её в водоём определяют по формуле:

L_{20 ОСВ}=;

где К_ст, К_р - константы скорости потребления кислорода сточной и речной водой;

К_ст, К_р = f (t_{p )}, при t_p=20 К_ст=0,16; К_р=0,1.

L_ПДК - предельно допустимая концентрация БПК_полн смеси речной и сточной воды в расчётном створе, г/м³: для водоёмов I категории L_ПДК=3 г/м³;

L_p - БПК_полн речной воды до места выпуска сточной воды, мг/л; t - продолжительность перемещения воды от места выпуска сточных вод до расчётного створа, сут:

t = ==0,017 сут;

L_{20 ОСВ}=

=3,79г/м³

Необходимую степень очистки Э,%, определяют по формуле:

Э = ==98,75%

5.3 Необходимая степень очистки сточных вод по растворенному кислороду

Допустимое БПК_полн сточных вод, сбрасываемых в водоём, исходя из условий минимального содержания растворённого кислорода L_20К, г/м³, определяется по формуле:

L_20К =

где O_P =5,8 г/м³ _- содержание растворённого кислорода в речной воде до места выпуска сточных вод, г/м³;

О - минимальное содержание кислорода в воде, для водоёма 1 категории - 4 г/м³;

,4 - коэффициент пересчета БПК_полн в двухсуточное.

L_20К =0,89 г/м³

Необходимая степень очистки Э, %, определяется по формуле:

Э =  =  = 99,7 %.

Так как полученная степень очистки по L_20К и L_{20 ОСВ} меньше 7,5 мг/л, то сточные воды нуждаются в глубокой двухступенчатой доочистки.

6. Выбор состава очистных сооружений

В зависимости от производительности очистных сооружений (Q_{ср. сут}=76000 м³/сут) и требуемого качества воды принимаем состав сооружений, необходимых для обеспечения качества очистки воды и обработки осадка.

I. Сооружения механической очистки.

. Решётки механические.

. Песколовки аэрируемые.

. Водоизмеритель - лоток Паршаля.

. Первичные отстойники - радиальные.. Сооружения биологической очистки.

. Аэротенки.

. Вторичные отстойники - радиальные.

. Смеситель - лоток Паршаля.

. УФ-установки.. Сооружения по обработке осадка.

. Песковые площадки

. Илоуплотнители (в схемах с аэротенками)

. Метантенки.

. Газгольдеры.

. Иловые площадки (резервные).

. Механическое обезвоживание осадка

а. промывка и уплотнение осадка

б. коагулирование осадка

в. фильтр-пресс

г. термосушка

7. Расчет сооружений очистки сточных вод

7.1 Сооружение механической очистки сточных вод

При механической очистке из сточной воды удаляются загрязнения, находящиеся в ней главным образом в нерастворенном и частично в коллоидном состоянии. К сооружениям механической очистки относятся: решетки, песколовки, первичные отстойники, септики, двухъярусные отстойники и осветлители-перегниватели.

7.1.1 Решетки

Решетки предназначены для улавливания из сточных вод крупных нерастворимых загрязнений. Они выполняются из круглых, прямоугольных или иной формы металлических стержней. Прозоры между стержнями решетки обычно принимаются b = 0,016 м.

А-А

Рис.1. Решетка механическая

При расчете решетки общее число прозоров n, шт., определяют по формуле:

n = К_з,

где q_max - максимальный расход сточных вод, м³/с;

b - ширина прозора между стержнями решетки, м;

h_max - максимальная глубина воды в канале перед решеткой, м;

V_{р -} средняя скорость воды в прозорах решетки, принимается равной 1,0 м/с - для механизированных решеток;

К_з - коэффициент, учитывающий стеснение прозоров граблями и задержанными загрязнениями, К_з = 1,05.

n =  = 92 прозора.

Принимаем решетку марки МГ с числом прозоров n_факт = 96, одну рабочую и одну резервную с размерами канала В_р Н = 21004500 мм

Потери напора в решетке могут быть определены по формуле:

h_p = ,

где V_max - скорость движения воды перед решеткой, м/с, определяется по формуле:

V_max =  = 0,66м/с;

где N =1 - число рабочих решеток;

К - коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора вследствие засорения решетки, К = 3,0

 - коэффициент местного сопротивления решетки, определяется по формуле:

 = =,

где  - коэффициент, зависящий от формы поперечного сечения стержней решетки, принимается равным 2,42 - для прямоугольных стержней,- толщина стержня, принимается равной 0,01 м;

 - угол наклона решетки к горизонту, .

Тогда потери напора можно определить по формуле:

h_p= = 1,130,07 м.

Если ширина подводящего канала В_{к. изм.} и общая ширина решётки В_р, то длина уширения перед решёткой должна быть:

l₁ = 1,37 (В_р-В_{к. изм.)} =1,37 (2,1-1,25) =1,165 м.

Длина уширения после решётки принимается

l₂ = 0,5l₁₌0,51,16=0,58 м.

Количество уловленных решёткой загрязнений определяется по формуле:

W_P = a8,355077/ (3651000) =7,8 м³/сут.

где а - количество отбросов на одного человека в год, принимается в зависимости от размеров решётки по таблице 23, а = 8 л/год чел.

После подбора и расчёта решётки необходимо сделать её проверку по скорости на пропуск минимального расхода.

Минимальная скорость должна быть не менее 0,4 м/с.

V_min=0,57м/с 0,4 м/с;

где q_min - минимальный расход сточных вод, м³/с;

h_{min -} минимальный уровень воды в канале перед решёткой, м.

Скорость движения воды в прозорах должна быть0,81,0 м/с:

V_p = 0,95 м/с;

где n_факт - фактическое количество прозоров в решётке.

Обе скорости удовлетворяют требованиям.

7.1.2 Аэрируемые песколовки

Число отделений аэрируемой песколовки должно быть не менее двух, причём все рабочие. Скорость движения сточных вод при максимальном притоке в аэрируемых песколовках принимается согласно таблице 28 v_s=0,081,2 м/с,

Расчётный диаметр частиц песка d=0,150,2 мм,

Принимаем число отделений аэрируемой песколовки n_отд=2 и определяем площадь живого сечения одного отделения:

=7,06 м².

Рассчитываем длину песколовки по формуле:

L_s=.

где H_s - рабочая глубина песколовки, согласно п.6.27  принимается равной половине общей глубины, H_s =H/2. Общая глубина аэрируемой песколовки H=0,73,5 м По п.6.28 принимаем соотношение ширины песколовки к глубине: B: H=1,5.

Если принять B: H=1,5, то В=1,5H.

Площадь поперечного сечения , тогда

Н===2,17 м.

Н_s=2,17/2=1,085 м;

К_s - коэффициент, принимаемый по таблице 27 в зависимости от соотношения В: Н и диаметра задерживаемых частиц, К=2,08;

u=18,7 мм/с - гидравлическая крупность частиц песка, мм/с.

L_s== 9,65 м

Рис.3. Аэрируемая песколовка с гидромеханической системой удаления осадка: а, б - продольный и поперечный разрезы соответственно; 1 - трубопровод подачи промывной воды; 2 - песковой лоток; 3 - спрыски; 4 - аэратор; 5 - воздуховод; 6 - гидроэлеватор

Определим глубину Н_к, м, конической части песколовки

Н_к=Н+i (В-b_k) =2,17+0,2 (3,25-1,0) =2,62 м;

где i - уклон дна к песковому лотку, принимается i = 0,2;

В - ширина песколовки,

В=1,5Н=1,5  2,17=3,25 м;

b_{k -} конструктивная ширина одного отделения песколовки, b_k=1.0 м.

Количество собираемого песколовкой осадка определяется по формуле:

W_ос===14,2 м³;

Где Р - количество песка, задерживаемого в песколовках, принимается согласно п.6.31,Р=0,02 л/ (чел сут);

t - продолжительность периода между чистками, принимается согласно п.6.32,t=2 сут.

Объём осадка в одном отделении W_ос1, м³, определяется

W_ос1===7,1 м³.

Песок, задержанный в песколовках, чаще всего удаляют с помощью гидроэлеватора и в виде песчаной пульпы перекачивают на песковые площадки.

Песковые площадки.

Песковые площадки устраивают с ограждающими валиками высотой 1-2м [1, п.6.33].

Объем песковых площадок определяется по формуле

W_песк=W_{n. сут}×365==2591,5 м³/год;

где W_{п. сут} - объём песка в сутки, м³;

Определим площадь песковых площадок:

где q_год=3 м³/м² - нагрузка на песковые площадки [1, п.6.33] при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года.

Площадь одной площадки

где Nп - количество песковых площадок принимаем равным 4.

Длина стороны песковой площадки квадратной в плане

Принимаем в проекте 4 песковых площадки со стороной а=14 м.

7.1.3 Радиальные первичные отстойники

Отстойники применяют для предварительной очистки сточных вод. В них происходит выделение из сточных вод грубо дисперсных примесей, которые под действием гравитационных сил оседают на дно отстойника или всплывают на его поверхность. По конструктивным признакам отстойники подразделяются на горизонтальные, вертикальные, радиальные.

Количество первичных отстойников принимается не менее двух. При минимальном числе отстойников их расчётный объём необходимо увеличивать в 1,21,3 раза.

Определим эффект осветления Э,%, сточных вод по формуле:

Э== = 55,16%;

где C_{en -} концентрация взвешенных веществ в исходной воде, мг/л;

C_ex - допустимая концентрация взвешенных веществ на сооружения биологической очистки, принимается 100150 мг/л.

Принимаем радиальный отстойник с размерами:

D_set=18 м; H_set=3,4 м; d_en=3,2 м; W_{1 ост}=788 м³.

Рис.5. Первичный радиальный отстойник: 1 - илоскреб; 2 - распределительная чаша; 3 - подводящий трубопровод; 4 - трубопровод выгрузки осадка; 5 - жиросборник; 6 - насосная станция перекачки осадка.7 трубопровод отвода осветленной воды; 8 - жиропровод

Определим гидравлическую крупность по формуле:

u=== 2,02 мм/с,

где H_set =3,4 м - глубина проточной части в отстойнике,

K_set - коэффициент использования объёма в проточной части отстойника, принимается по таблице 31, для радиальных отстойников - 0,45.

 - коэффициент, учитывающий влияние температуры сточной воды на её вязкость; определяется по [6, стр.21]:

,

=1,2;

t_set - продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое воды h₁ =500 мм, определяется по таблице 30, t_set=f (Э, С_en) - определяется интерполяцией,

Для Э=55,16 % и С_en=334,5 мг/л - t_set=2652 с,

n₂ - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси, в процессе осаждения, определяется по чертежу 2 n₂=0,25.

Определим производительность одного отстойника q_set, м³/ч,

q_set= 2,8K_set ()  (u-v_tb) =2,80,45 (18²-3,2²)  (2,02-0,025) =840,18 м³/ч;

где v_tb =0,025 мм/с - турбулентная составляющая, принимается по таблице 32

D_set - диаметр отстойника, м;

d_en - диаметр впускного устройства, м.

Тогда число отстойников определяется по формуле:

N===4 шт.

Принимаем 4 радиальных отстойника.

Проверка расчёта и подбора отстойников.

. Фактический расход одного отстойника вычисляется по формуле:

q_факт= ==813,6 м³/ч.

. Фактическая гидравлическая крупность вычисляется по формуле:

u===1,96 мм/с.

. Фактическая продолжительность отстаивания:

t_факт ===2637,93c.

По таблице 30 определим эффект отстаивания Э=f (C_en,t_факт) =55,2%.

. Время отстаивания Т, ч, вычисляется по формуле:

Т===0,97 ч,

где W_1отст - объём одного радиального отстойника, м³.

. Объём осадка определяется:

W_oc===254,61 м³/сут.

. Объём иловой камеры рассчитывается по формуле:

W_{ил. кам}===101,84 м³.

7.1.4 Расчет биокоагулятора, встроенного в радиальный отстойник

Объем биокоагулятора определяется по формуле

,

где t=20 мин=0,33ч - продолжительность аэрации сточной воды.

Объем первичных отстойников с биокоагуляторами:

где W₁ - объем принятого ранее типового отстойника диаметром 30м

N - количество принятых первичных отстойников - 3 шт.

Общая площадь всех отстойников с биокоагуляторами

где H_set - глубина проточной части типового первичного отстойника, м.

Диаметр отстойника с биокоагулятором. Вариант 1

Вариант 2

Принимаем 4 отстойника со встроенным биокоагулятором D_set=30 м.

Рис.6. Первичный радиальный отстойник со встроенным биокоагулятором. 1 - подача исходной воды; 2 - отвод осветленной воды; 3 - отвод осадка; 4 - зона биокоагуляции; 5 - зона отстаивания воды; 6 - подача воздуха; 7 - подача активного ила или биологической пленки.

7.2 Сооружения биологической очистки сточных вод

Метод биологической очистки сточных вод основан на способности микроорганизмов использовать разнообразные вещества, содержащиеся в сточных водах, в качестве источника питания в процессе жизнедеятельности. Таким образом, искусственно культивируемые микроорганизмы освобождают воду от загрязнений. Биологическую очистку называют полной, если БПК_полн очищенной воды составляет 20 мг/л, и неполной при БПК_полн более 20мг/л.

7.2.1 Аэротенки

Аэротенк - это резервуар, в котором медленно движется смесь активного ила и очищаемой воды, предназначенный для биологической очистки сточных вод. Для лучшего и непрерывного контакта вода и ил постоянно перемешиваются путём подачи сжатого воздуха или с помощью специальных устройств.

Активный ил - это биоценоз микроорганизмов - минерализаторов, способных сорбировать на своей поверхности и окислять в присутствии кислорода органические вещества сточной жидкости. Эффект очистки в аэротенке, качество и окислительная способность активного ила определяются составом и свойством сточных вод, гидродинамическими условиями перемешивания, температурой и активной реакцией среды, наличием элементов питания и другими факторами.

Рис. 7. Классическая схема биологической очистки сточных вод в аэротенках: 1 - сточная вода после отстойников; 2 - аэрационный бассейн; 3 - иловая смесь из аэротенков; 4 - вторичный отстойник; 5 - очищенная вода; 6 - иловая камера; 7, 8 - циркуляционный и избыточный активный ил соответственно; 9 - воздух от воздуходувок; 10 - аэрационная система для распределения воздуха в аэротенке

Концентрация взвешенных веществ не должна превышать 150 мг/л, а БПК_полн зависит от типа аэротенка. Аэротенки могут быть одноступенчатые и двухступенчатые, при этом в том и другом случаях их принимают как с регенерацией, так и без неё. Одноступенчатые аэротенки с регенерацией используют при БПК_полн >150 мг/л и наличии вредных производственных примесей, а без регенерации - при БПК_полн<150 мг/л.

Концентрация загрязнений по БПК_полн воды, прошедшей механическую очистку, L_en, мг/л, определяется по формуле:

L_en=L_{ср. БПК} (1-Э) =302,7  (1-0) =302,7мг/л;

где Э=0 - эффект очистки по БПК_полн после первичных отстойников в схемах с биокоагуляторами, в долях от единицы.

L_{ср. БПК} - концентрация БПК_полн в смеси бытовых и производственных сточных вод, мг/л.

Продолжительность обработки воды в аэротенке определяется по формуле:

t_at = ==1,87 ч;

где а_i - доза ила в аэротенке 1,5 - 3,0 г/л. L_ex - БПК_полн очищенной сточной воды, принимаем 15 мг/л. Нагрузка на ил q_i, мг БПК_полн на 1 г беззольного вещества ила в сутки, определяется по формуле:

q_i == =1756,95 мг/ (г сут);

где s - зольность ила, принимается по таблице 40 s =0,3.

По таблице 41 определяем значение илового индекса J_1,J₁=130 см³/г.

Степень рециркуляции активного ила:

R_i===0,64.

Удельная скорость окисления на 1 г беззольного вещества ила в 1 ч.:

=

ρ= 85=23,37 мг/ (г ч);

где  - максимальная скорость окисления принимается по таблице 40,= 85 мг/л; С_о - концентрация растворённого кислорода, принимается 2 мг/л; К_/ - константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, принимается по таблице 40 К_/=33 мг/л; К_о - константа, характеризующая влияние кислорода, принимается по таблице 40 К_о=0,625 мг/л;  - коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, принимается 0,07 л/г.

Доза ила в регенераторе определяется по формуле:

a_r= a_i (1/2R_i+1) =3 (1/20,64+1) =5,34 г/л.

Продолжительность окисления t_o, ч, органических загрязняющих веществ в аэротенках с регенераторами:

t_o = ==5,15 ч.

Продолжительность регенерации t_r, ч;

t_r = t_o-t_at=5,15 - 1,87=3,28 ч.

Вместимость аэротенка:

W_at =t_at (1+R_i) q_w=1,87 (1+0,64) 4068=12475,74 м³;

где q_w - расчётный расход сточных вод, м³/ч,q_w=Q_{max ч}.

Вместимость регенераторов:

W_r= t_rR_iq_w=3,280,644068=8539,55 м³.

Если температура сточных вод отлична от 15^оС, то необходимо вводить поправочный коэффициент.

С учетом поправочного коэффициента:

;

;

где T_w=13,3°С - температура сточных вод.

Общий объём:

W= W_a+ W_r =25838,47 м³.

Процент регенерации А, %,

А==40,63 %

Принимаем аэротенк с размерами H_at=3,2 м; b_at=4,5м; число коридоров n=4 шт., число секций N=3 шт., тогда длина аэротенка L_at, м:

L_at===112,15 м.

Принимаем L_at= 114 м.

Отношение длины аэротенка к длине коридора должно быть более 10:

L_at/b_at=25,3310

Общая ширина аэротенка:

В_at=b_at=54 м.

Удельный расход воздуха:

q_air= ==12,74 м³/м³.

где q_o - удельный расход кислорода воздуха, принимается по  q_o=1,1мг/мг;

К₁ - коэффициент, учитывающий тип аэратора . Для мелкопузырчатой аэрации при соотношении площадей аэрируемой зоны и аэротенка f_az/f_at=0.3 K₁=1.89;

К₂ - коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов h_a и принимаемый по таблице 43 К₂=1,97;

К_Т - коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, который следует определять по формуле:

К_Т=1+0,04 (T_w-20) =1+0,02 (20-20) =1

Здесь Т_w - среднемесячная температура воды за летний период;

К_З - коэффициент качества воды, принимается по  К_З=0,85;

С_а - растворимость кислорода в воде, определяемая по формуле:

С_а= (1+h_a/20,6) С_Т= (1+2,8/20,6) 8,67=9,85 мг/л,

где С_Т - растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления С_Т=8,67 мг/л;

h_a - глубина погружения аэратора, м.

h_a=H_at - 0,4 = 3,2 - 0,4 = 2,8 м

Интенсивность аэрации

J_a=q_airH_at/t_at=12,743,2/1,87=21,8 м³/ (м² ч).

7.2.2 Вторичные отстойники

Радиальные отстойники в схемах с аэротенками

Определим гидравлическую нагрузку по формуле:

q_ssb ===1,333 м³/м² ч,

где К_ssb - для радиальных отстойников - 0,4 ;

a_t - концентрация ила в осветленной воде, принимаем по [1, п.6.161] равным 3 мг, л

a_i - концентрация ила в аэротенке - 15 мг, л

Определим общую площадь отстойников

F===3058,65 м².

Принимаем число отстойников N=4, тогда диаметр отстойника определяется по формуле:

D_ssb===31,21 м.

Принимаем отстойник с размерами D_ssb=30 м; H_ssb=3,7 м, W_1отст=2190 м³.

Время отстаивания определяется по формуле:

Т===2,15 ч.

7.4 Обеззараживание

Для уничтожения патогенных микробов и исключения заражения водоемов этими микробами сточные воды перед спуском в них должны обеззараживаться жидким хлором или гипохлоритом натрия. Для этой цели может использоваться хлорная известь и гипохлорит кальция (при расходах до 1000 м³/сут), озон и др.

Принимаем обеззараживание УФ-установками.

Расчет УФ-установок.

При соблюдении критериев качества сточных во, поступающих на обеззараживанием УФ-облучением допускается содержание взвешенных веществ до 10 мг/л, ХПК - до 50 мг/л. Фактическое содержание взвешенных веществ в сточных водах, прошедших полную биологическую очистку, составляет 10-15 мг/л. Содержание взвешенных веществ в сточных водах, при которых обеспечивается обеззараживание до требований СанПиН 2.1.980-00 дозой облучения 30 мДж/см² составляет:

средние значения - 10-20 мг/л;

максимальные значения - до 30 мг/л.

Расчет УФ-оборудования следует производить в следующей последовательности:

Определяют максимальный суточный расход:

м³/сут

где К_{сут. мах. -} коэффициент суточной неравномерности, следует принимать в пределах 1.1 - 1.3 по п.2.2 СНиП 2.04.02-84*;

Q_{ср. сут. -} средний суточный расход, м³/сут, необходимо рассчитывать по формуле

Q_{ср. сут.} = Q_{ср. сут. бсв} +Q_{ср. сут. псв}= 50000+19000=69000

где Q_{ср. сут. бсв} - расход бытовых сточных вод, м³/сут.

Q_{ср. сут. псв} - расход производственных сточных вод, м³/сут.

. Подбор УФ-оборудования осуществляется на максимальный часовой расход по формуле:

=4243,5м³/ч,

где К_{час. мах. -} максимальный часовой коэффициент неравномерности:

=,

где К_{общ. -} общий коэффициент неравномерности притока сточных вод, К_общ=f (q_ср), принимается по табл.2 СНиП2.04.03-85, когда

л/с

. Количество УФ-установок

где Q_усл - условная производительность установки, м³/ч.

Принимаем установку марки УДВ-216А350, Q_усл=3100 м³/ч.

8. Сооружения обработка осадка

8.1 Илоуплотнители

Илоуплотнители - сооружения, применяемые для уплотнения активного ила, образующегося во вторичных отстойниках. Активный ил имеет высокую влажность (99,2 - 99,5 %). Основная часть этого ила подается на регенератор и снова поступает в отстойник. Этот ил называют рециркуляционным. В результате деятельности микроорганизмов, масса активного ила увеличивается, и образуется так называемый избыточный активный ил, который отделяется от рециркуляционного и направляется на дальнейшую переработку в метантенки или обезвоживающие установки. Избыточный активный ил предварительно уплотняют в илоуплотнителях, так как направлять в метантенки огромную массу ила с высокой влажностью нерентабельно.

Расчет илоуплотнителя ведется на максимальный часовой приток избыточного активного ила, q_max, м³/ч:

,

где Рmах - максимальный прирост ила, мг/л, определяется по формуле:

_max = k·P;

- коэффициент месячной неравномерности, k = 1,15-2;

Р - прирост ила, мг/л, определяется согласно [1, п.6.148]:

= 0,8·B + k1·L_en,

где В - вынос взвешенных веществ из первичных отстойников, В = 100-150 мг/л;₁ - коэффициент прироста, для бытовых сточных вод и близких к ним производственных сточных вод, принимается k₁ = 0,3;

С-концентрация уплотненного избыточного ила, г/м³, для вертикального уплотнителя:

С = 20000 г/м³, [1, табл.58].

Р = 0,8×150 + 0,3×302,7 = 210,81 мг/л.

Р_mах =1,2×210,81 = 252,97 мг/л.

Максимальный приток избыточного ила:

Площадь поперечного сечения:

,

где q₀ - нагрузка на илоуплотнитель, м³/м² ·ч: q₀ = 0,3 м³/м² ·ч - при полной биологической очистке. Диаметр одного илоуплотнителя D, м,

где N - число илоуплотнителей, принимается N ≥2 [1, п.6.343].

Принимаем типовой диаметр илоуплотнителя D = 9 м [4].

Высота рабочей зоны илоуплотнителя

Н_раб = q₀ · t = 0,3 10 = 3,0 м,

где t =10 ч - продолжительность уплотнения, принимаемая по [1, табл.58].

8.2 Метантенки

Одним из основных методов обезвреживания осадка в городских сточных водах является анаэробное сбраживание, осуществляемое микроорганизмами, способными в ходе жизнедеятельности окислять органические вещества осадков. Этот процесс происходит в метантенках, расчёт которых заключается в подсчёте количества образующихся на станции осадков, обоснованном выборе режима сбраживания, определение требуемого объёма сооружения и степени распада беззольного вещества.

Определим количество осадка по сухому веществу, поступающего из первичных отстойников:

Q_сух=С_{ср. взв}ЭКQ_сут10^-6=334,50,5521,26900010^-6=15,29 т/сут,

где Q_сут - производительность очистной станции, м³/сут;

Э - эффективность задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках;

К - коэффициент, учитывающий увеличение объёма осадка за счёт крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых при отборе проб для анализа К=1,11,2.

Рис.7. Разрез метантенков и галереи управления: 1 - мостик обслуживания; 2 - свеча; 3 - газовый колпак; 4 - металлическая стремянка; 5 - напорный трубопровод инжектора; 6 - помещение инжектора; 7 - трубопровод выпуска сброженного осадка; 8 - трубопровод опорожнения; 9 - газопровод; 10 - помещение распределительных камер; 11 - таль; 12 - трубопровод для подачи сырого осадка; 13 - всасывающий трубопровод инжектора; 14 - трубопровод выпуска сброженного осадка; 15 - помещение насосной станции

Определим количество ила по сухому веществу из вторичных отстойников в схемах с аэротенками:

U_сух = (0,8 · С_{ср. взв} · (1-Э) + а·Len - b) · Qср. сут · 10 - ^6,

 

где а - коэффициент прироста активного ила, а=0,30,5;

b - вынос активного ила из вторичных отстойников, b=15,0 мг/л.

U_сух = (0,8 · 334,5 · (1-0,552) + (0,3·302,7 - 15) · 69000 · 10 - ⁶ = 13,5 т/сут

Общее количество сухого вещества, в схемах с аэротенками:

М_сух=Q_сух + U_сух= 15,29 + 13,5=28,79 т/сут.

Расход сырого осадка находим по формуле:

V_ос===305,8 м³/сут,

где _{ос -} влажность осадка при самотечном удалении под гидростатическим давлением равно 95%;

_ос - объёмный вес осадка равный 1 т/м³.

Расход избыточного активного ила находится по формуле:

V_ил===500 м³/сут;

где _ил - влажность ила для вертикальных илоуплотнителей, равная 98 %;

_ил - объёмный вес ила, равный 1 т/м³.

Общее количество осадка и ила:

М_общ=V_ос+V_ил=305,8 + 500= 805,8 м³/сут.

Влажность смеси осадка и ила

_см= (1-М_сух/М_общ) 100= (1 - 28,79/805,8) 100=96,43 %.

Осадок в метантенке перемешивается и подогревается с помощью особых устройств. В зависимости от температуры, при которой происходит брожение, различают два типа процессов - мезофильное сбраживание, происходящее при температуре 30-35 ^оС, и термофильное, происходящее при температуре 50-55 ^оС.

Применяем мезофильное сбраживание.

Доза суточной нагрузки на метантенк принимается по  в зависимости от влажности смеси осадка и ила.

При мезофильном режиме и  = 96,7 % суточная доза D_сут=10%.

Объём метантенка находим по формуле:

W===8058 м³.

Число метантенков должно быть не менее двух, согласно .

Определяем количество метантенков

N=W/w₁=8058 /2500=3,2 шт,

где w₁ - объём одного метантенка, принимаем 2500 м³.

Принимаем 4 метантенка диаметром 20 м., Н = 17 м

Определяем фактическую дозу суточной нагрузки на метантенк:

D_{сут. факт}===8,06%.

Определяем время пребывания осадка в метантенке

Т= 100/D_{сут. факт}=100/8,06 =12,41 сут.

8.3 Газгольдеры

Газгольдеры применяются для поддержания постоянного давления в газовой сети с учётом неравномерного выхода газов из метантенков, с целью максимального его использования на площадках очистных сооружений. Газгольдеры служат для сбора газа. Удельный расход газа определяется по формуле:

Г_уд = (а_см - nD_{сут. факт}) 10^-2 = (50-0,410,07) 10^-2 = 0,46 м³/кг = 460 м³ /т,

где а_см - предел распада смеси осадка и ила,%,

а_см = (а_ос Q_без+а_илU_без) /М_без,

где а_ос, а_ил - пределы распада осадка и ила; а_ос = 53%; а_ил = 43%.

для осадков бытовых сточных вод можно принимать а_см = 50%:

n - коэффициент зависящий от влажности осадка, определяется по таблице 61, при _см =96,7 % n = 0,46.

Количество беззольного вещества

М_без = (100 - В_р)  (100 - З_ос) М_сух 10 - ⁴

М_без = (100-5)  (100-27,5) 28,7910^-4 = 19,83 т /сут,

где В_р - гигроскопическая влажность, равная 5%;

З_ос - зольность осадка, 27,5%.

Общее количество газа

Г_общ = Г_удМ_без = 46019,83 = 9121,8 м³/сут.

Объём газгольдеров

W_Г = Г_общ t / 24 = 9121,82 /24 = 760,15 м^3,

где t - время хранения газа, принимается согласно , t = 24 ч.

Число газгольдеров:

N_г = W_г/w₁ = 760,15/600= 1,27 шт.,

где w₁ - объём одного газгольдера, м³, принимается 600 м³

Принимаем 2 газгольдера.

Фактическое время пребывания газа в газгольдере равняется:

t_факт = 3,16 ч.

8.4 Механическое обезвоживание осадка

Сушка осадка на иловых площадках (естественное обезвоживание) не всегда представляется возможной, так как требует больших площадей. Поэтому для крупных станций необходимо применять более совершенные методы обезвоживания - механическое удаление влаги. Для механического обезвоживания осадка могут быть применены вакуум-фильтрация, центрифугирование и фильтр-прессование.

Осадки городских сточных вод, подлежащих механическому обезвоживанию, должны подвергаться предварительной обработке - уплотнению, промывке (для сброженного осадка) и коагулированию химическими реагентами. Обезвоженный осадок может быть применён в качестве удобрения.

Схема механического обезвоживания:

Осадок из метантенка промывается в резервуаре-смесителе с технической водой после вторичных отстойников. Количество воды составляет 34 объёма осадка. Осадок перемешивается с водой и продувается воздухом в течение 15 минут, затем уплотняется в уплотнителе и с влажностью 97% направляется в резервуар уплотнённого осадка и коагулятор, где смешивается с хлорным железом и известью.

Подготовленный таким образом осадок (промытый и скоагулированный) подаётся на фильтр-прессы, где обезвоживается до 7580 % влажности. Этот обезвоженный осадок подсушивается в термических печах при температуре 600900 ^оС до влажности 4050 %.

Промывка и уплотнение осадка.

Расход смеси сброженного осадка и технической воды после вторичных отстойников определяется по формуле:

Q_см=М_общ (1+n) /24=805,8 (1+3) /24=134,3 м³/ч,

где n - количество промывной воды, м³/м³, принимается по , n=3 м³/м³.

Объём резервуара смесителя:

W_см=Q_смt_см=134,30,25=33,57 м^3,

где t_см - время промывки осадка, принимается согласно , t_см=1520 мин. Число резервуаров смесителей N принимаем не менее двух, согласно . Размеры резервуара-смесителя: глубина h=24 м, длина l=36 м. Принимаем h=2 м, l = 3м, тогда ширина смесителя равна

b = ==2,8 м.

Расход воздуха для перемешивания осадка и промывной воды

q _{в. см} =q_{н. см}Q_см/60=0,5134,3/60=1,12 м³/мин,

где q_{н. см} - нормативный удельный расход воздуха, принимается по , q_{н. см}=0,5 м³/мин.

Объём уплотнителя находим по формуле:

W_упл=Q_уплТ_упл=134,312 = 1611,6 м^3,

где Т_упл - время уплотнения, принимается по , Т_упл=1218 ч.

Диаметр уплотнителя

D_упл===18,2 м,

где H_упл - глубина уплотнителя, принимается 1,55 м;

N_упл - количество уплотнителей, принимаем равным 2 согласно.

Принимаем D_упл =18 м.

Коагулирование осадка.

Расход хлорного железа определяется по формуле:

Q_Fe=M_сухD_Fe/100=28,794/100=1,15 т/сут по FeCl_3,

 

где D_Fe - доза хлорного железа, 46 % от массы сухого вещества по чистому FeCl₃ согласно .

Расход хлорного железа по товарному продукту

Q=Q_Fe/a_Fe=1,15/0,6=1,92 т/сут,

где а_Fe - доля чистого продукта, а_Fe=0,6.

Расход извести определяется по формуле:

Q_изв = М_сухD_изв/100=28,7912/100=3,45 т/сут по СаО,

где D_изв - доза извести, 1220 % от массы сухого вещества по чистому СаО, согласно .

Расход извести по товарному продукту

Q=Q_изв/а_изв=3,45/0,7=4,93 т/сут,

где а_изв - доля чистого продукта, а_изв=0,7.

Фильтр-прессы

Фильтр-персс применяют для обработки сжимаемых аморфных осадков. По сравнению с вакуум-фильтрами, при прочих равных условиях, на фильтр-прессах получают осадки с меньшей влыжностью. Их применяют в тех случаях, когда осадок направляют после обезводивания на сушку или сжигание, или когда необходимо получить осадки для дальнейшей утилизации с минимальной влажностью. Общая площадь вакуум-фильтров

F_{в. ф.} ==89,97 м^2,

где Т_{в. ф. -} время работы вакуум-фильтров,20 ч,

q_{ф -} нагрузка на фильтр-прессы, принимается по таблице 62, q_ф=16 кг/м² ч.

Принимаем 4 рабочих и 1 резервных фильтр-пресса марки КНП площадью 25 м² .

Рабочая площадь вакуум-фильтров

F_{в. ф. раб}=Т_{в. ф.} N_раб=254=100 м^2,

где N_раб - количество рабочих вакуум-фильтров.

Резервные иловые площадки - уплотнители.

При проектировании механического обезвоживания осадка необходимо предусматривать аварийные иловые площадки.

Определим общую площадь резервных иловых площадок F_рез,

м^2,F_рез===39215,6 м^2,

где К_р - коэффициент резерва иловых площадок, принимается по .

Определяем количество иловых площадок-уплотнителей

N_упл=F_рез/f₁=39215,6 /1188=33шт,

где f_{1 -} площадь одной иловой площадки-уплотнителя. Если размеры площадки 1866 м, то f₁=1188 м².

Принимаем к проектированию 32 площадок по 4 шт в ряд.

8.5 Термосушка осадка

Термическая сушка предназначена для обеззараживания и снижения массы и объема осадков сточных вод. Ее применение обеспечивает возможность эффективного удаления осадков с территории очистных сооружений. Термическая сушка осадков производится на сушильных установках, состоящих из сушильного аппарата (сушки) и вспомогательного оборудования, к которому относится топки, включая системы топливоподачи, питатели, скрубберы, тягодувные устройства, трочнекортеры и бункеры, контрольно измерительные приборы автомашины. В зависимости от понижения осадков и производительности установки для термической сушки могут применять сушки непрерывного действия, со встроенными струями, барабанные с взвешенным слоем. Осадок, после сушки представляет собой не загнивающий, свободный от гельминтов и микробов (сухой, влажность 10-50%). Для термосушки в нашем случае применяют барабанные сушки, сушки со встроенными струями. Барабанные сушки работают по схеме с прямоточным движением осадка. Сушильный барабан устанавливается наклонно к горизонту (4⁰), вследствие чего под действием силы тяжести обеспечивается движение осадка вдоль барабана, частота вращения барабана 1,8-8 об/мин. Для измельчения и перемешивания осадка устанавливают внутри барабана цепи.

Количество уплотненного осадка влажностью 79% определим по формуле:

М_упл = М_общ× (100-Р_см) /100-Р_упл = 805,8× (100-97,1) /100-79 = 111,28 м³/сут.

где М_общ - общее количество осадка, м³/сут;

Р_{см -} влажность смеси, Р_см = 97,1%;

Р_упл - влажность уплотненного осадка, Р_упл = 79%;

Количество высушенного осадка в сутки, влажностью 30%:

М_в =

где Р_в - влажность высушенного осадка, Рв = 30%

Число установок со встречными струями производительностью 5 т/ч по испаряемой влаге:

N = W_исп/24*5 = 772,42/24×5 = 6,44

где W_исп - количество испаренной влаги в сутки:

W_исп = М_{общ -} М_в = 805,8 - 33,38 = 772,42 т,

- период работы установки, ч.

Принимаем 7 установок.

9. Смеситель-водоизмеритель

Смеситель типа лотка Паршаля состоит из подводящего устройства, горловины и отводящего раструба. В результате сужения сечения и резкого изменения уклона дна в отводящем раструбе образуется гидравлический прыжок, в котором происходит интенсивное перемешивание потока.

Принимаем лоток пропускной способностью 80000 - 160000 м³/сут.;

А = 1,73 м;

В = 0,9 м;

С = 1,3 м;

D = 1,68 м;

Е = 1,7 м;

Н_А = 0,61 м;

Н^/ = 0,59 м;

Н = 0,63 м;

L = 6,6 м;

l^/ = 7,4 м;

l = 11 м;

l ^// = 13,97 м;

b = 1.

Смеситель рассчитан на пропуск максимального расхода сточных вод в течении 10-15 мин. Конфигурация смесителей в плане и глубина слоя жидкости в них зависит от местных условий и характеристики воздуходувного оборудования.

В качестве смесителей могут быть использованы распределительные лотки и каналы очистных сооружений. Расход воздуха на перемешивание в зависимости от наличия и характера взвешенных веществ в сточных водах (1,5-3,0). ⁽4,0-6,0) м³/ м³ воды.

Для перемешивания можно применять механические или пневматические аэраторы. Для смешения могут быть использованы также перепады на лотках и каналах, в распределитель-ных камерах.

Рис.8. Смеситель типа ”лоток Паршаля”: 1 - подводящий лоток; 2 - переход; 3 - трубопровод холодной воды; 4 - подводящий раструб; 5 - горловина; 6 - отводящий раструб; 7 - отводящий лоток; 8 - створ полного смешения.

Библиографический список

1. СНиП 2.04.03-85. Строительные нормы и правила. Канализация. Наружные сети и сооружения. М.: ЦИТП, 1986.72 с.

. Лукиных А.А., Лукиных НЛ. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад.Н. Н; Павловского / Справ, пособие. - 5-е изд. М.: Стройиздат, 1987.152 с.

. Ласков Ю.М., Воронов Ю.В., Калицун В.И. Примеры расчетов канализационных - сооружений. М.: Стройиздат, 1987.253 с.

. Канализация населенных мест и промышленных предприятий: Справочник проектировщика / Н.И. Лихачев, И.И. Ларин, С.А. Хаскин и др. / Под. ред.  В.Н. Самохина. - 2-е изд. М.: Стройиздат, 1981.639 с.

. Водоотведение и очистка сточных вод: Учебник для вузов / С.В. Яковлев, Я.А. Карелин, Ю.М. Ласков, В.И. Калицун. М.: Стройиздат, 1996.591 с.

. Расчет и проектирование канализационных очистных сооружений: Методические указания / А.К. Стрелков, Э.В. Дремина, А.Е. Сидорова; Самарск. гос. арх. - строит. акад. Самара, 1998.56 с.