Производственное здание в г. Калининграде

Производственное здание в г. Калининграде

Производственное здание в г. Калининграде

Введение

Двухшарнирные деревянные рамы являются одним из наиболее распространённых типов несущих конструкций. Они нашли широкое применение в большинстве производственных и общественных зданий. Рамы состоят из вертикальных стоек, соединённых ригелем, что позволяет легко устраивать вертикальные стеновые ограждения и элементы покрытия.

Двухшарнирные деревянные рамы бывают, как правило, однопролётными при пролётах 12-30 метров. По статической схеме их относят к статически неопределимым рамам, имеющим жёстко или шарнирно закреплённые стойки.

Наибольшее распространение получили двухшарнирные деревянные рамы с жёстко закреплёнными стойками. Наличие таких стоек выявляет ряд достоинств в индустриальности, транспортировке и возможности раздельного монтажа стоек и ригелей. Двухшарнирные деревянные рамы с жёстко закреплёнными стойками относятся к рамам заводского изготовления и выполняются, как правило, дощатоклееными.

1.Расчёт ограждающих конструкций

1.1Расчёт панели покрытия

В качестве ограждающих конструкций мы используем крупноразмерные панели: длинна l = 3,0 м, ширина b = 1,0 м, относительная толщина панели hn = 162 мм, толщина верхней обшивки из фанеры δnф= 10 мм, сечение продольных и поперечных ребер принимаем по сортаменту 156Ч44 мм, после острожки 152Ч40 мм.

Основные расчётные характеристики: плотность древесины 500 кг/м3, плотность фанеры 700 кг/м3, модуль упругости фанеры Еф=9000 МПа, модуль упругости древесины Ед= 10000 МПа.

Геометрические характеристики сечения.

Так как проектируемое здание не отапливаемое, то панель покрытия имеет коробчатое сечение.

.Расчётная ширина фанерных обшивок:

Так как l = 3000 мм > 2∙а = 6∙470 = 2820 мм, то bрасч = 0,9∙1000 = 900 мм. (а = 470 мм - расстояние между продольными рёбрами по осям)

.Коэффициент приведения:

Для рёбер np = Ep/Eвф = 10000/9000 = 1,11

Для нижней фанерной обшивки nфн = Ефн/Ефв = 9000/9000 = 1

.Приведенная площадь сечения:

Fпр = Fфв∙nфн + Fp∙np = 10∙900∙1 + 152∙40∙1,11 = 15748,8 мм2

.Положение нейтральной оси:

у0 = (Fфв∙nфн ∙у1 + Fp∙np∙у3)/(Fфв∙nфн + Fp∙np) = (10∙900∙77)/(10∙900∙1+152∙40∙1,11) = 44 мм

.Статический момент сечения относительно нейтральной оси:

Sпр = Fпр∙ у0 = 15748,8∙44 = 692947,2 мм3

.Приведенный момент инерции:

Iпр = Iх,0 = bрасч∙ bв3/12 + Fфв(y1 - y0)2 + (bр∙ bp3/12)∙np + Fp∙np∙y02 = 900∙ 103/12 + 900∙10∙(77 - 44)2 + (40∙ 1523/12)∙1,11 + 40∙152∙442 = 346477035 мм4 = 3,46∙108 мм4

Сбор нагрузок

Наименование нагрузкиПлотностьПодсчётНормативная нагрузка, кН/м2Коэф. надёжностиРасчётная нагрузка, кН/м2Продольные рёбра500500∙10∙0,144∙0,0010,7061,20,847Поперечные рёбра500500∙10∙0,072∙0,0010,3521,20,422Верхняя фанерная обшивка700700∙10∙0,01∙0,0010,0681,20,081Стыковые бруски500500∙10∙0,072∙0,0010,3521,20,422Дистанцион. бруски500500∙10∙0,055∙0,0010,2691,20,323Обрешётка500500∙10∙0,025∙0,0010,1221,20,146Стальной профильный настил78507850∙10∙0,001∙0,0010,0771,050,092∑ пост. нагрузок1,9462,333Снеговая нагрузка1,21,51,8Полная нагрузка3,1464,133

Полная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению γn = 0,95 уклона кровли (α = 10˚)

qp = q∙ γn∙cos α = 4,133∙0,95∙0,985 = 3,87 кН/м2

Проверка панели на прочность.

Проверка растянутой нижней фанерной обшивки:

σ = М∙nфн/Wпр ≤ mф∙Rфр, где:

М = qp∙lp2/8 = 3,87∙32/8 = 4,35 кН∙м - расчётный изгибающий момент;

mф = 0,6; Rфр = 14 МПа;

Wпр = 346477035/76+44 = 2887308,6 мм3;

σ = 4,35∙103∙1/2,89∙10-3 = 1,51 МПа ≤ 0,6∙14 = 8,4 МПа

Проверка сжатой верхней фанерной обшивки на устойчивость:

δ = М/φф∙Wпр ≤ Rфс, где: Rфс = 12 МПа;

а/δфв = 470/10 = 47 < 50, φф = 1 - (а/δфв)2/5000 = 1 - 472/5000 = 0,558;

Wпр = 2,86∙106 мм3; σ = 4,35∙103/0,558∙2,86∙10-3 = 2,74 МПа

Устойчивость верхней фанерной обшивки обеспечена.

Проверка верхней сжатой фанерной обшивки на местный изгиб от сосредоточенной силы Р=1,8 кН.

σ = Мрас/W ≤ m∙Rф,рв, где: m = 1,2

Мрас = Р∙а1/8 = 1,8∙0,47/8 = 0,105 кН∙м

W = b∙φфв 2/6 = 1∙0,012/6 = 16,6∙10-6 м3 - момент сопротивления обшивки шириной b=100 см

Rф nв = 6,5 МПа - расчётное сопротивление изгибу поперёк волокон;

σ = 105/16,6∙10-6 = 6,33 МПа ≤ 6,5∙1,2 = 7,8 МПа;

Прочность верхней обшивки обеспечена.

Проверка клеевого шва фанерной обшивки на скалывание в месте примыкания к её к рёбрам.

τ = Q∙Sпр/Iпр∙bрас ≤ Rск, где:

Q = qp∙lp/2 = 3,87∙3/2 = 5,81 кН - расчётная поперечная сила;

Sпр = Fфв∙уфв = 1∙90∙(7,7-4,4) = 297 см3 = 0,297∙10-3 м3 - приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси;

bрас = n∙bp = 4∙0,04 = 0,16 м - расчётная ширина сечения равна суммарной ширине ребра каркаса;

Rск = 0,8 МПа - расчётное сопротивление фанеры скалыванию вдоль волокон наружных слоёв.

τ = (5,81∙103∙0,297∙10-3)/(0,346∙10-3∙0,16) = 0,0623 МПа ≤ 0,8 МПа.

Прочность клеевого шва обеспечена.

Определение относительного прогиба панели.

f/lp = 5/384 qн∙lp3/Eфв∙Iпр ≤ [f/l]

f/lp = 5/384 3,146∙103∙33/900∙107∙3,46∙10-4 = 0,000355 < 0,004

qн - полная нормативная нагрузка на 1 метр панели (qн=3,146 кН/м);

lp - расчётный пролёт панели (lp = 3 м);

[f/l] = 1/250 - предельный нормативный прогиб панели;

2.Расчёт ригеля рамы

Ригель проектируем прямоугольного сечения из пакета уложенных плашмя и остроганных досок, склеенных фанерным водостойким клеем ФР-50. Доски принимаем по сортаменту 190Ч50 мм, после острожки 180Ч44 мм. По конструктивным требованиям ширину балки принимаем b = 18 см.

Сбор нагрузок

Наименование нагрузкиПлотностьПодсчётНормативная нагрузка, кН/м2Коэф. надёжностиРасчётная нагрузка, кН/м2Продольные рёбра500500∙10∙0,144∙0,0010,7061,20,847Поперечные рёбра500500∙10∙0,072∙0,0010,3521,20,422Верхняя фанерная обшивка700700∙10∙0,01∙0,0010,0681,20,081Стыковые бруски500500∙10∙0,072∙0,0010,3521,20,422Дистанцион. бруски500500∙10∙0,055∙0,0010,2691,20,323Обрешётка500500∙10∙0,025∙0,0010,1221,20,146Стальной профильный настил78507850∙10∙0,001∙0,0010,0771,050,092∑ пост. нагрузок1,9462,333Снеговая нагрузка1,21,51,8Собствен. вес балки0,0911,20,328Полная нагрузка3,2374,461

Расчёт полного веса ригеля:

qcк = (q + S)/(1000/k∙l - 1) = (0,425+1)/(1000/5∙12 - 1) = 0,091 кН/м

k = 5 - коэффициент веса;

Полная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению γn = 0,95

qp = q∙γn = 4,461∙0,95 = 4,238 кН/м.

Для крайних зон сечения балки принимаем древесину 2-го сорта с расчётным сопротивлением R = 15 МПа; Rск = 1,5 МПа;

Подбираем опорное сечение из условия прочности при скалывании:

Q = qp∙l/2 = 4,238∙18/2 = 38 кН - поперечная сила;

h0,тр = 3Q/2b∙Rск = 3∙38/2∙0,18∙1,5∙103 = 0,22 - треб. высота опорного сечения;

Принимаем h0 = 0,24 (6 досок).

h = h0 + l/2∙10 = 0,24 + 18/20 = 1,14 м - высота сечения в середине пролёта;

Принимаем h = 1,16 (29 досок).

Проверка принятого сечения ригеля.

В балках переменной высоты расчётные сечения, где действуют максимальные нормативные напряжения, которые не совпадают с серединой пролёта, где действует максимальный изгибающий момент. Это объясняется тем, что момент сопротивления сечения здесь уменьшается от середины пролёта к опорам балки быстрее, чем изгибающий момент.

Расстояние Х от эпюры до сечения, где действуют максимальные нормативные напряжения:

Х = l∙h0/2h = 18∙0,24/2∙1,14 = 1,89

Величина изгибающего момента в расчётном сечении:

Мх = qp∙x∙(l - x)/2 = 4,238∙1,89 (18 - 1,89) = 129 кН∙м

Высота расчётного сечения:

hx = h0 + (h - h0)∙2x/l = 0,24 + (1,14 - 0,24)∙2∙1,89/ 18 = 0,43 м

Момент сопротивления расчётного сечения:

Wsp = b∙h2/6 = 0,18∙1,142/6 = 0,04 м3

Расчётное сопротивление:

R = Ru + mб + mсл, где:

mб = 0,86 при hx = 0,43 - коэффициент условия работы;

mсл = 0,95 при h = 1,14 - коэффициент условия работы;

R = 15∙0,86∙0,95 = 12,3 МПа.

Напряжение в расчётном сечении:

σ = Мх / Wsp = 129∙103 / 0,04 = 3,225 МПа ≤ R = 12,3 МПа

Прочность ригеля обеспечена.

Проверка прогиба ригеля.

f/l = (f0/l∙k) (1+ c (h/l)2) = (0,0351/12∙0,454) (1+ 16,76∙(1,14/12)2) = 0,00322 < 1/300 = 0,0033; где:

fo = (5/384) (qn∙l4/ E∙I) = (5/384) (9,711∙184∙103/10000∙106∙0,02) = 0,1 м;

I = b∙h3/12 = 0,18∙1,143/12 = 0,02 кН/м - момент инерции сечения ригеля в середине пролёта;

k = 0,15 + 0,85∙h0/h = 0,15 + 0,85∙0,24/1,14 = 0,33 - коэффициент учитывающий переменность сечения;

с = 15,4 + 3,8∙h0/h = 15,4 + 3,8∙0,24/1,14 = 16,2 - коэффициент учитывающий деформацию сдвига;

Проверка устойчивости плоской формы деформирования.

σ = М / φм∙Wsp ≤ Ru, где:

φм = 140∙b2∙kф/lp∙h = 140∙0,182∙1/1,5∙1,14 = 2,65 > 1

σ = 129∙103/ 0,04∙2,65 = 1,22 ≤ Ru=12,3

Устойчивость плоской формы деформирования балки обеспечена.

В результате расчёта подобранная балка прямоугольного сечения из пакета досок 190Ч50 мм (после острожки 180Ч44 мм). В середине пролёта балка собирается из 29 слоёв, а на концах из 6 слоёв. Принятые сечения балки в пролётах и на опорах удовлетворяют требованиям прочности, жёсткости и поперечной устойчивости.

3.Статический расчет рамы

Сбор нагрузок.

Для двухшарнирных дощатоклеенных рам характерно действие следующих видов нагрузки: постоянной (собственный вес покрытия) и временной (снеговая и ветровая). Так как соединение ригеля со стойкой шарнирное, то в этом случае стойки воспринимают действующие на ригель вертикальные нагрузки в виде сосредоточенных сил, приложенных к верхнему срезу стойки по направлению её оси.

Постоянное расчетное давление на стойку:

Рст = (qp + qn)∙(l/2)∙b = (1,946+0,091)∙9∙3 = 55 кН

b = 3 - шаг рам;

qp = 1,946 кН/м2 - расчётная нагрузка от веса кровли;

qn = 0,091 - собственный вес ригеля;

Давление от собственного веса стойки:

Рст = hст ∙bcт∙Hст∙γ∙n∙g

hст и bcт - высота и ширина сечения стойки

hст = ((1/8)/(1/15))∙l, принимаем hст = 2,0 м

hст/ bcт ≤ 5; bcт ≥ hст/5 = 0,4 м

Нст=8,4 м - высота стойки

γ = 500 кг/м3 - объёмный вес древесины

Рст = 2,0∙0,4∙8,4∙500∙1,1∙9,81 = 36,22 кН

Расчётное давление от стенового ограждения:

Рст02 = qст02∙(Нст+Ноn)∙b = 0,425 (8,4+0,44)∙3= 11,271 кН

qст02 - расчётная нагрузка от веса стенового ограждения

Снеговая нагрузка на покрытие:

Рстсн = Р0∙n∙(l/2)∙b = 1,2∙1,6∙(18/2)∙3= 51,84 кН

Р0 = 1,2 кН/м2 - вес снегового покрова (2 снеговой район)

n = 1,6 - коэффициент перегрузки;

Ветровая нагрузка:

Активная сторона: Pств = Рв0∙n∙c∙b = 0,13∙1,2∙0,8∙8,4=1,05 кН

W = Рв0∙n∙c∙hp∙b = 0,13∙1,2∙0,8∙1,516∙8,4 = 1,59 кН

Рв0 = 0,13 кН/м2 - скоростной ветровой напор для 1-го ветрового района.

Реактивная сторона: Рств 1 = - Рв ∙n∙c1∙b = - 0,13∙1,2∙0,6∙1,516∙8,4 = -1,19 кН

с1 = 0,6 - аэродинамический коэффициент для заветренной стороны;

Определение усилий в стойках рамы.

Цель статического расчёта дощатоклеенной двухшарнирной рамы заключается в определении усилий от действующих нагрузок в самом напряжённом сечении стоек - в опорной части. Рама является однажды статически неопределимой. За лишнее неизвестное принимают отдельно от следующих видов загружения:

От ветровой нагрузки приложенной в уровне ригеля:

Хригв = - (W - W1)/2 = 1,59-1,19 /2 = -0,2 кН

Хств = - (3/16)∙Нст∙(Рств - Рств 1) = - 0,441 кН

От стенового ограждения:

Хст02 = - (9/8)∙(Мст02/Hст); где: Мст02 = - Рст02∙l = -11,27∙1,579 = -17,79 кН∙м

Хст02 = - (9/8)∙(17,79/8,4) = -2,38 кН

l = hст/2 + h02/2 + h1= 2/2 + 0,158/2 + 0= 1,579 м

Находим усилия в правой и левой стойках в уровне защемления в фундаменте.

Изгибающие моменты.

Левая стойка:

Мл = [(W - Xригв -Хств)∙Нст+ Рств∙Нст2/2]∙k + Xст02∙Hст - Мст02 (k=0,9)

Мл = [(1,59 - 0,2 -0,441)∙8,4+ 1,05∙8,42/2]∙0,9 + 2,38∙8,4 - 17,79 = 42,7 кН∙м

Правая стойка:

Мпр = [(W1 - Xригв -Хств)∙Нст+ Рств 1∙Нст2/2]∙k + Xст02∙Hст - Мст02

Мпр = [(1,19 - 0,2 -0,441)∙8,4+ 0,77∙8,42/2]∙0,9 + 2,38∙8,4 - 17,79 = 26,38 кН∙м

Поперечные силы.

Левая стойка:

Qл = (W - Xригв - Xств + Pств∙Hст)∙k + Xст02

Qл = (1,59 - 0,2 -0,441 + 1,05∙8,4)∙0,9 + 2,38 = 11,17 кН

Правая стойка:

Qпр = (W1 - Xригв - Xств + Pств 1∙Hст)∙k - Xст02

Qпр = (1,19 - 0,2 -0,441 + 0,77∙8,4)∙0,9 - 2,38 = 3,93 кН

Продольная сила.

На обоих стойках продольные силы одинаковы:

N = Nпр = Nл = Рст q+ Рст cв+ Рст02+ Рстсн∙k=55 +36,22 +11,27 +86,4∙0,9 =48,832 кН

Окончательно расчётные усилия принимаем в определённой части стойки по максимуму: Мл = 42,7 кН∙м Qл =11,17 кН N=180,25 кН

4.Конструктивный расчёт стойки

Данный расчёт сводится к проверке прочности и устойчивости принятого сечения стойки как сжатоизгибаемого элемента.

Предварительно подбираем сечение стойки (hст; bст) исходя из конструктивных требований:

hcт = 1/9 l = 2,0 м; bст ≥ hcт/5 = 0,4 м

По сортаменту подбираем доски 225Ч50 мм

Учитывая δд ∙nl = 50∙40 = 2000 мм = 2,0 м

Геометрические характеристики сечения стойки.

Площадь сечения: F = hст∙bст = 2∙0,4 = 0,8 м2

Момент сопротивления относительно оси Х: Wx= δст∙hст2/6 = 0,26 м3

Момент инерции сечения относительно оси Х: Jx=bст∙hст3/12= 0,26 м4

Проверка прочности.

σ = Nрас/F + Mрас/ξ∙Wx ≤ Rc1

Rc1 = mб + mcn + Rc - расчётное сопротивление древесины сжатию

mб = 0,9 - коэффициент условий работы

mcn = 1,05 - коэффициент условий работы при bcл = 40

Rc1 = 0,9∙1,05∙15 = 14,17 МПа

ξ = 1 - Nрас/φ∙F∙ Rc1 - коэффициент учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента;

φ - коэффициент продольного изгиба (зависит от λ) в плоскости изгиба;

λх = l0х/0,289∙hсn =35,02

Так как λх =35,02 < 70, то φ = 1 - α(λх/100)2 = 1-0,9 (35,02/100)2 =0,8896

ξ = 1 - 180,25∙103/0,8896 ∙0,8∙ 14,17∙106 = 0,982

σ = 180,25∙103/0,8 + 42,7∙103/0,982∙0,26 = 0,17 МПа ≤ 14,17МПа

Стойкость и прочность обеспечены.

Проверка сечения стойки на устойчивость из плоскости изгиба (по оси Y).

σ = Nрас/F∙φу ≤ Rc1

Jy = √(Iy/F) = √(hст∙bст3/12∙ hст∙bст) = 0,289 bст

l0y = μy∙Hст = 8,4 м

λу = l0y/ Jy = l0y/0,289 bст=72,66 > 70

φ = A/λ = 3000/72,662 = 0,568

σ =180,25∙103/0,4∙0,568 = 0,793 МПа ≤ 14,17 МПа

Устойчивость сечения стойки из плоскости изгиба обеспечена.

Проверка клеевого шва стойки на прочность.

τ = Qрас∙S/ξ∙Jx∙b ≤ Rск; Rccc=1,5 МПа; S = hст2∙bст/8 = 0,2 м3

b = 0,6∙bст = 0,24 м - расчётная ширина сечения

τ = 11,27∙103∙0,2/0,982∙0,26∙0,24 = 0,036 МПа≤ 1,5МПа

Прочность клеевого шва стойки обеспечена.

В результате расчёта принята стойка с поперечным сечением 0,4Ч2,0 м, составленная из 35 слоёв.

5.Расчёт опорного узла

Так как пролёт рамы 18 м, узел жёсткого сопряжения стойки с фундаментом решается посредством установки на стойках стальных траверс для крепления анкерных болтов. Для этой цели поперечное сечение стойки в опорной части увеличивают путём наклейки с боковых её сторон по три доски. Для определения площади сечения анкерных болтов находим максимальные растягивающие усилия в опорной части стойки от действия постоянной и временной нагрузок.

Nрасon = (Рстq+ Рст02+ Рстсв) (n1/n) = (55+11,27+36,22) (1,1/1) = 112,75 кН

Мрасon= [(W - Xригв - Xств) Hст+ Рстсв(Нст2/2)+ Xст02∙Hст∙n1/n - Mст02∙n1/n]∙(1/ξ)

Мрасon=[(1,59 - 0,2 -0,441) 8,4+ 1,05 (8,42/2)+2,38∙8,4∙1,1/1 -17,79∙1,1]∙(1/0,982) = 83,62 кН∙м

При этом максимальные напряжения на поверхности фундамента составляют

σmaxmin = - (Nрасon/ hn∙bст)±(6 Мрасon/ hn2∙bст), где:

hn = hст + 6δу - высота сечения стойки на опоре;

σmin = - (112,74/ 2,15∙0,4)+(6∙ 83,62/ 0,4∙2,152) = - 0,511 МПа

Участки эпюры напряжений равны:

с = (σmax/(σmax+ σmin)) hn = (0,511/(0,511+0,249)) 2,15 = 1,45 м

а = hn/2 - c/3 = 2,15/2 - 1,45/3 = 0,59 м= hn - c/3 - S = 2,15 - 1,45/3 - 0,075 = 1,59 м = 3δy = 0,075 м

Из уравнения моментов относительно центра тяжести сжатой зоны эпюры напряжений находим усилия в анкерных болтах

z = (Мрасon - Nрасon∙a)/y = (83,62 - 180,25∙0,59)/1,59 = 14,29 кН

Отсюда площадь поперечного сечения болта будет равна:

Fб = z/(nб∙Rpб) = 0,36 cм2, где:

nб - количество анкерных болтов с одной стороны стойки

Rpб - расчётное сопротивление анкерных болтов на растяжение (Rpб=20 кН/см2).

По таблицам для анкерных болтов, с учётом предельных усилий на растяжение N = 180,25 кН, находим диаметр анкерного болта dб = 16 мм (Fб=2,01 см2). Стальную траверсу для закрепления анкерных болтов рассчитывают как однопролётную балку пролётом lт =bст+dв=0,4+0,03 =0,43 м

Максимальный изгибающий момент Мmax = (z/4) (lт - bст/2) = 0,82 кН∙м

Из условия размещения анкерных болтов определяем номер прокатного уголка траверсы 125Ч125Ч8. Jх = 294,36 см4; z0 = 3,36 см.

Проверяем траверсу на прочность:

σn = Mmax(bуг - z0)/Jx ≤ R, где:

bуг - ширина уголка;

R - расчётное сопротивление стоек уголка;

σn = 0,82∙103(0,125 - 0,0336)/(294,36∙10-8) = 25,47 МПа ≤ 350 МПа

Определяем прочность клеевого шва: τn = z/(hшв - bрас) ≤ Rскср, где:

hшв - длинна приклейки дополнительных досок;

bрас = 0,6∙ b - расчётная ширина сечения стойки bрас = 0,24 м;

Rскср - среднее расчётное сопротивление клеевого шва на склеивание;

Rскср = Rск / 1 + β∙(hш / y);

ограждающий балка ригель рама

β = 0,125 - коэффициент при расчёте на скалывание сжатых элементов;

у - плечо силы скалывания;

Rскср = 1,5∙106 / 1 + 0,125∙(2,5 / 1,265) = 1,2 МПа

τш = 9,5/2,5∙0,24 = 0,253 МПа ≤ 1,2 МПа

6.Расчёт карнизного узла

Карнизный узел в дощатоклееных рамах характерен шарнирным примыканиям к стойке балки покрытия. В месте опирания ставится обвязочный брус, ширина которого находят из условия смятия древесины балки поперек волокон в опорной плоскости.

bоб = A/(b∙Rсм90), где:

А - опорная реакция конструкции покрытия (А=180,25 кН);

Rсм90 - расчётное сопротивление смятию древесины (Rсм90 = 3 МПа);

b - ширина балки (b = 0,4 м);

bоб = 180,25∙103/(0,4∙3∙106) = 0,15 м

Принимаем bоб = 150 мм. Высоту обвязочного бруса назначаем hоб = 150 мм. Проверяем hоб, как распорки вертикальных связей между стойками при [λ]=200 и при расстоянии между балками В = 300 см.

h0тр = В/(λ∙r) = 300/(200∙0,289) = 5,19 см < hоб = 15 см.

Список литературы

1.СНиП II-25-80 «Нормы проектирования. Деревянные конструкции».-М. 1982.

2.СНиП II-6-74 «Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия». - М. 1976.