Тепломассообменное оборудование лесозаготовительных предприятий
РОССИЙСКАЯ ОТКРЫТАЯ АКАДЕМИЯ ТРАНСПОРТА
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ
СООБЩЕНИЯ
ТЕПЛОМАССООБМЕННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ
Задание на курсовую работу
Москва 2010г.
Задание на курсовой проект
) Выбор нормативного режима сушки.
) Определение продолжительности сушки.
) Определение числа сушильных камер.
) Тепловой расчет сушильных камер.
) Расход тепла на сушку древесины.
) Тепловой расчет калорифера.
) Определение расхода греющего пара.
) Расчет диаметров основных трубопроводов.
) Выбор вентиляторов.
Исходные данные.
1. Материал, подлежащий сушке, - доски
сосновые
длиной L =
6,5 м
шириной b
= 200 мм
толщиной δ = 30 мм
2. Годовая программа лесосушилки по
фактическому материалу
Ф = 25000 м3/год
3. Начальная влажность пиломатериала Wн
= 70
%
конечная Wк
= 12 %
4. Технологический процесс сушки -
нормальный, по II
категории качества.
5. Лесосушилка конвективная с камерами
периодического действия, с реверсивной скоростной циркуляцией. Сушильный агент
- воздух, подогреваемый в калорифере.
Конструктивный прототип - лесосушилка ЦНИИМОД -
23.
6. Греющий теплоноситель - «перегретая»
вода.
Температура воды в калорифере:
на входе t΄w
= 130 оС
на выходе t˝w
= 100 оС
7. Климатические условия принять
применительно к региону постоянного проживания - г. Воркута (минус 41оС).
.
Выбор нормативного режима сушки
Нормативный режим сушки выбирается в зависимости
от заданной категории качества, толщины пиломатериалов и влажности древесины.
Для сосновых досок δ
= 30
мм
температура сушильного агент - воздуха t1
= 80 oC
относительная влажность φ1
= 61 %
психрометрическая разность Δtпс
= t1 - tм
Δtпс
= 11 oC
Относительная влажность воздуха для сырого конца
сушильной камеры (на выходе) :
φ2 = 90 %
2.
Определение продолжительности сушки
.1 Продолжительность сушки
т.е. время на начальный нагрев, собственно
сушку, конечную обработку и охлаждение материала, определяют в зависимости от
породы пиломатериалов, их назначения, геометрических размеров.
Продолжительность сушки пиломатериалов
определяют по сумме коэффициентов:
σ = Ап + Ат + Аш + Ак +
Ац + Ав ,
где Ап - коэффициент, зависящий от породы
пиломатериала,
для сосны Ап = 5;
Ат - коэффициент, зависящий от толщины
пиломатериала
(при δ = 30 мм
Ат = 39);
Аш - коэффициент, зависящий от отношения ширины
к толщине досок
Δ = b/
δ
при Δ
= 200/30 = 6,66 (4,1 - 7) Аш = 14;
Ак - коэффициент, зависящий от качества сушки
(для II
категории качества Ак = 10);
Ац - коэффициент, зависящий от характера
циркуляции воздуха. Для скоростной реверсивной циркуляции обычной тепломощности
Ац = 17.
Ав - коэффициент, зависящий от начальной Wн
и конечной Wк влажности
пиломатериалов:
при Wн
= 70 % и Wк = 12 % Ав = 79
σ = 5 + 39 + 14 + 10 + 17 + 79 = 164
По таблице 5-14 [1] стр. 131 при σ
= 158-195 продолжительность сушки в часах может быть
определена по формуле
τсуш
= 0,0077σ2 - 0,043σ - 103 =
97,05 час
.2 Продолжительность оборота камеры для
расчетного материала
τоб(ф)
= τсуш
+ Δ τоб где Δ
τоб
= 2,5 ч
τоб(ф) = 97,05 + 2,5
= 99,55 ≈ 4,14 сут
3.
Определение числа сушильных камер
Требуемое число сушильных камер в проектируемой
установке находят исходя из заданной годовой программы сушки Ф , м3/год, и
годовой производительности одной камеры в условном материале Укам , т.е. с
учетом объемного коэффициента заполнения штабеля βф
.
3.1 Внутренние размеры камеры
ЦНИИМОД - 23
длина Lкам
= 14 м
ширина Вкам = 4,8 м
3.2 Габаритные
размеры штабеля
Исходя из рационального размещения и заполнения
камеры материалом, размеры штабеля рекомендуется принять равными:
длина Lшт
= 6,5 м
ширина Вшт = 1,8 м
высота Ншт = 2,6 м.
Таким образом, в одной камере размещают 4
штабеля.
3.3 Габаритный
объем штабелей в камере
Г = Lшт
· Вшт · Ншт · mшт = 6,5 · 1,8 ·
2,6 · 4 = 122 м2
где mшт
= 4 - число штабелей в одной камере.
.4
Производительность одной камеры в условном материале, м3/год
Укам = 32 · Г = 32 ·122 = 3904 м3/год
.5 Программная производительность сушилки в
пересчете на условный материал
У = 0,0038 · Ф · τоб(ф)
/ βф
= 0,0038 · 15000 · 99,55 / 0,39 = 14549,6 м3/год
где βф
- объемный коэффициент заполнения штабеля фактического материала, для сосновых
досок толщиной δ = 30 мм
βф
= 0,39
.6 Потребное число камер для выполнения
заданной программы сушки
mкам = У / Укам =
14549,6 / 3904 = 3,7 = 4 камеры
сушка древесина камера трубопровод
4
Тепловой расчет камеры
.1 Количество испаряемой влаги, т.е.
удаляемой с воздухом из 1 м3 материала в процессе сушки, кг/м3
Мi(w)
= ρусл(Wн
- Wк) / 100 = 430 ·
(85-12) / 100 = 313,9 кг/м3
где ρусл
- условная плотность древесины, кг/м3
(для сосны ρусл
= 430 кг/м3)
Wн , Wк
- начальная и конечная влажность материала, %
.2 Емкость камеры, м3
Е = Г βф
= 122 · 0,39 = 47,58 м3
.3 Количество влаги, удаляемой в камере за
один оборот («цикл»)
Моб(кам) = Мi(w)
· Е = 313,9 · 47,58 = 14935,4 кг/об
.4 Среднее количество удаляемой в камере
влаги, кг/ч
Мср(w)
= Моб(кам)/ τсоб.суш = 14935,4 /
77,64 = 192,37 кг/ч
где τсоб.суш
= 0,8 τсуш = 0,8 · 97,05 = 77,64 часов
.5 Расчетное часовое количество удаляемой
влаги в камере, кг/ч
Мрасч(w)
= χ
Мср(w) = 1,3 · 192,37 =
250,08 кг/ч
где χ ≈ 1,3 - коэффициент
неравномерности скорости сушки.
.6 Живое сечение штабелей для прохода
воздуха в плоскости, перпендикулярной направлению потока, м2
Fшт = Lшт
Ншт Zшт
(1- ρшт) = 6,5 · 2,6 · 2 · (1 - 0,52) = 16,22 м2
где Zшт
= 2 - число штабелей в плоскости живого сечения
Lшт и Hшт
- длина и ширина штабеля, м
ρшт
= δ / (25 + 1,08 δ) = 30/(25+32,4) = 0,52 -
коэффициент заполнения штабеля по высоте
.7 Количество циркулирующего в камере
воздуха, м3/ч
Vц = 3600 · wшт
· Fшт = 3600 · 2 ·
16,22 = 116784 м3/ч
или Vсек
= Vц / 3600 = 116784 /
3600 = 32,44 м3/с
где wшт
= 2 м/с - средняя (по расходу) скорость циркуляции воздуха в живом сечении
штабеля (на входе)
Количество циркулирующего воздуха по массе, кг/ч
Gц = Vц
ρ1
= 116784 · 1,085 ≈ 126710 кг/ч
где ρ1
= 1,085 кг/м3 - плотность воздуха на входе в сушильную камеру при t1
= 80oC и φ1
= 61%
Требуемое количество циркулирующего в камере
воздуха на 1 кг испаренной влаги gц
, кг/кг
gц = =
1000/(265-260)=1000/5 = 200 кг/кг
где d2 и d1 -
влагосодержание сушильного агента (воздуха) на выходе из сушильной камеры и на
входе в нее, г/кг .
По расчету (см.рис.1):
d1 = 260 г/кг
d2 = 265 г/кг
i1 = i2 =
756 кДж/кг=
80оС
t2 = 71оС
φ1 = 61% φ2 = 90%
Величина d2 - d1, найденная
по i-d -
диаграмме, может быть проверена по заданному перепаду температур t1 - t2, который
устанавливают в зависимости от режима сушки:
Δd = d2 - d1 = (t1 - t2)х(0,4 +
0,00074 d1)
Δd = 5 = (80 -
71)х(0,4 + 0,00074х200) = 4,93 5 ≈ 4,93
.8 Расход свежего воздуха на 1 кг
испаренной влаги qо , кг/кг
gо = = 1000/(265
- 12) = 3,95 кг/кг
где do = 12 г/кг -
влагосодержание свежего приточного воздуха, соответствующее его начальному
состоянию.
.9 Расход отработавшего воздуха,
м3/ч
Vотр = gо Mрасч v2 = 3,95 ·
250,08 · 1,1 = 1086,6 м3/ч
где v2 =1,1 -
удельный объем отработавшего воздуха при t2 = 71о С
и φ2 = 90% ,
м3/кг
4.10 Расход свежего воздуха , м3/ч
Vо = g Mрасч vо = 8,26 ·
250,08 · 0,85 = 1755,8 м3/ч
где vо - удельный
объем воздуха (при tо = 20оС, dо = 12 г/кг)
, м3/кг
5. Расход тепла на сушку
древесины
Расчет расхода тепла на сушку древесины выполним
для расчетной зимней температуре наружного воздуха tо(з.р.)
= -31 оС
5.1 Расход
тепла на начальный нагрев и оттаивание древесины, кДж/м3
Qнагр.з = ρусл = 430 [(2 х
41 + 335х (85-12)/100+0,545х (69-0)] = 430 х210,6 = 156292,1 кДж/м3
где ρусл = 430
кг/м3 - плотность материала заданной породы;
λл = 335 кДж/кг - теплота
плавления льда;
с(+) = 0,545 кДж/кг К - средняя
массовая теплоемкость оттаявшей древесины;
t = t1 - Δtпс = 80-11 =
69 оС
Удельный расход тепла на 1 кг влаги,
кДж/кг,
qнагр = Qнагр.з / Мi(w) = 156292,1
/ 313,9 = 497,9 кДж/кг
где Мi(w) -
количество испаряемой влаги, т.е. удаляемой с воздухом
из 1 м3 материала в процессе сушки,
кг/м3
5.2 Расход тепла на испарение 1 кг влаги в
среде влажного воздуха, кДж;/кг
qисп = (i2
- iсм)/(d2
- dcм) - 4,19tсм
= (756 - 728)/(265 - 250)х103 - 4,19 х 71 = 5600 - 233,3 = 5366,7 кДж/кг
где i2
- энтальпия отработавшего и свежего воздуха, кДж/кг
(i2
= i1 - по id
- диаграмме);
iсм - энтальпия
смеси отработавшего воздуха, кДж/кг
d2 и dсм
- влагосодержание отработавшего воздуха и его смеси со свежим воздухом, г/кг
.3 Тепловые потери через ограждения камеры,
Вт/ч
Ограждающие конструкции камер выполняются в виде
плоских однослойных и многослойных стенок различного материала и толщины.
Расчетный тепловой поток, Вт/ч, через i
- ое ограждение определяют по уравнению теплопередачи:
где ki -
коэффициент теплопередачи, Вт/м2 К
Fi - площадь
ограждения, м2
t1 - t0(р) -
расчетная разность температур воздуха с внутренней и наружной стороны стенки,
оС (для Воркуты)
Вид
ограждения
|
Fi, м2
|
k, Вт/м2К
|
Температура,
0С
|
Расчетная
разность
|
Расчетный
тепловой поток
|
|
|
|
|
температур
|
Qогр(i), Вт
|
|
|
|
t1
|
t0(p)
|
t1 - t0(p)
|
|
Нар.
боковые стены(2 шт)
|
129
|
1,04
|
80
|
-41
|
121
|
16233,36
|
Торц.
стены:
|
10
|
1,04
|
80
|
-41
|
121
|
1258,4
|
-
наружная
|
|
|
|
|
|
|
-
смежная с коридором
|
21
|
1,23
|
80
|
20
|
60
|
1549,8
|
Двери:
|
6
|
2,33
|
80
|
-41
|
121
|
1691,58
|
-
наружная
|
|
|
|
|
|
|
-
смежная с коридором управления
|
6
|
1,23
|
80
|
20
|
60
|
442,8
|
Потолок
|
67
|
80
|
-41
|
121
|
4702,06
|
Пол
(учитываемая часть)
|
24
|
0,52
|
80
|
0
|
80
|
998,4
|
Итого ΣQогр
(i) = 26876,4 Вт =
26,8764 кВт
Общий расчетный тепловой поток через ограждения,
кВт
Qогр
= C1 C2 ΣQогр(i)
= 2 · 1 ·26,8764 = 53,75 кВт
где С1 = 2; С2 = 1
.4 Составляющая удельного расхода тепла (на
1 кг испаряемой влаги), связанная с потерями через ограждения, кДж/кг
qогр = 3600 Qогр
/ Мср.(w) = 3600 х 53,75 /
192,37 = 1005,93 кДж/кг
.5 Полный удельный расход тепла (на 1 кг
испаренной влаги) в процессе сушки древесины, кДж/кг
qсуш = ( qнагр
+ qисп + qогр
) · c =(497,9 + 5366,7
+1005,93) · 1,2 =8244,6 кДж/кг
где с = 1,2
6. Тепловой расчет калорифера
.1 Расчетный тепловой поток, который должен быть
обеспечен калорифером, кВт
Qк.ф = (qисп
Мрасч/3600 + Qогр(з)) Скф =
(5366,7 · 250,08/3600 + 53,75) · 1,2 = 440,8 кВт
где Мрасч - расчетное количество испаряемой
влаги, кг/ч
Ск.ф = 1,2 - коэффициент неучтенных потерь
тепла.
.2 Расход греющей воды на калорифер Gw(кф),
кг/с
Gw(кф)= Qк.ф
/сw ( t΄w
· t˝w)
= 440,8 / 4,19 (150 - 86) = 1,6 кг/с
где t΄w
, t˝w
- температура воды в калорифере, оС
сw
= 4,19 кДж/кг К - средняя теплоемкость воды в интервале температур t΄w
, t˝w
Для данной камеры выберем биметаллические
калориферы со спирально-накатанным оребрением типа КСК4 - 02
6.3 Требуемая площадь теплообменной поверхности
калорифера, м2 находится из уравнения теплопередачи
Fкф =
где Qкф -
расчетный тепловой поток, Вт;
Ккф - коэффициент теплопередачи
калорифера, Вт/м2 К;
Скф 1,3 - коэффициент запаса ;
Δtср - средняя
интегральная разность температур греющего и нагреваемого теплоносителей, оС.
При использовании в качестве
теплоносителя - воды:
Δtср = ( t΄w + t˝w)/ 2 - tкам = ((150
+ 86) / 2) - 75,5 = 42,5оC
где tкам=(t1+t2)/2
Коэффициент теплопередачи kкф для
калориферов определяется в зависимости от скорости (w) агента
сушки.
Для калорифера КСК4 - 11 с площадью
поверхности теплообмена со стороны воздуха
F = 110 м2
площадь фронтального сечения fв = 1,66 м2
площадь сечения для прохода
теплоносителя fw = 0,00341
м2
длина теплопередающей трубки l = 1,655 м
Скорость циркуляции через калорифер:
м/сек
wo = = 0,18 м/с
Коэффициент теплопередачи Ккф, Вт/м2
К, при скорости движения теплоносителя по трубкам wо = 0,18 м/с
и массовой скорости движения воздуха во фронтальном сечении vр =1,7 кг/м2
оС находим по таблице:
Ккф ≈ 26,2 Вт/м2 К
Тогда Fкф = 1,3 х 440,8 х 103 / 26,2
х 42,5 = 514,6 м3
И требуется установить 5 калориферов
КСК4 - 11 с общей площадью 550 м2
При использовании в качестве
греющего теплоносителя насыщенного водяного пара можно принять:
Δtср ≈ tп - tкам,
где tп = f(рп) -
температура насыщенного пара,оС;
tкам = (t1 + t2)/2 -
средняя температура воздуха в сушильной камере,оС.
Δtср = 150 -
75,5 = 74,50С
D (кф) = Qк.ф/ rх Δtср, кг/с,
Где rх = 2100
кДж/кг
D (кф) =
440,8 / 2100 х 74,5 = 0,0028 кг/с = 10,1 кг/ч ≈ 10 кг/ч
7. Определение расхода греющего пара
.1 Часовой расход пара на камеру в
процессе сушки для зимних условий
= , кг/ч
где rх = 2100
кДж/кг
= (5366,7 + 1005,9) 250,08 · 1,2 /
2100 = 910,7 кг/ч
.2 Расход пара на камеру
периодического действия в период прогрева зимой, кг/ч
Dкам пр = , кг/ч
где Qнагр -
расход тепла на камеру на начальный нагрев древесины зимой, кДж/ч
.3 Расход тепла на камеру в период
начального нагрева древесины зимой, кДж/ч
нагр = Qнагр Е
/ τнагр
τнагр - время нагрева,ч. τнагр = 1,5
часа на каждый сантиметр толщины нагреваемого материала.
τнагр = 1,5 х 3 = 4,5часа
Q нагр =
156292 · 47,58 / 4,5 = 1652527,4 кДж/ч
Dкам пр =
(1652527,4 + 1005,9 х 250,08) / 2100 = 906,7 кг/ч
.4 Расчетный часовой расход пара на
сушильный цех зимой (при условии прогрева материала в одной камере)
Dцех = Dкам.пр + (mкам-1) Dкам.суш =
906,7 + 3 х 910,7 = 3638,8 кг/ч
8. Расчет диаметров основных
трубопроводов
Диаметры трубопроводов определяют из
уравнения неразрывности:
а) для паровой магистрали к
сушильному цеху:
Dцех = 3600 ·
ρп · wмаг · fмаг
где ρп = 0,85-
удельный вес пара при t = 150 оС, кг/м3
wмаг -
средняя(по расходу) скорость пара в магистральном трубопроводе, м/с
fмаг -
площадь внутреннего поперечного сечения трубы, м2
Так как fмаг = πd2маг/4 , то
искомый внутренний диаметр, dмаг , м согласно уравнению будет
равен :
dмаг = 0,0188
(Dцех / ρп wмаг )0,5
=0,0188 (3638,8 / 0,85 · 50)0,5 =0,17м=170 мм
б) требуемый внутренний диаметр
подводящего к калориферу трубопровода, м
dк.ф = 0,0188
( / ρп wк.ф )0,5 =
0,0188(910,7/0,85 · 20)0,5 = 0,137м
=140 мм
в) требуемый диаметр подводящего
трубопровода к камере, мм
dкам =0,0188(Dкам.пр / ρп wкам )0,5=
0,0188(906,7/0,85· 50)0,5 = 0,087 м =100 мм
где wмаг = 50-60
м/с, wкам = 50
м/с, wк.ф. =20 м/с
9. Выбор вентиляторов
.1 Требуемая подача циркулирующего
воздуха на один вентилятор, м3/с
Vсц1 = Vц / nа = 116784 /
3600 · 6 = 5,4 м3/с
где Vц - объемный
расход циркулирующего в камере воздуха, м3/ч
nа - число
устанавливаемых реверсивных осевых вентиляторов (n = 6).
.2 Требуемый полный приведенный
напор вентилятора, кг/м2
Hхар = hрасч ·1.2 / ρ = 24,5
·1,2/ 1,02 = 28,8 кг/м2
где ρ = 1,02 -
плотность циркулирующего воздуха при t1 = 71 оС,
кг/м3
hрасч -
суммарное расчетное сопротивление воздушного тракта по кольцу циркуляции (в
работе примем hрасч = 240
Па = 24,5 кгс/м2)
По найденным величинам Vсц1 и Hхар подберем
вентиляторы.
Устанавливаем, вентилятор №12 серии
У-12 с углом 100 при n=850 об/мин. Который обеспечит требуемую
производительность Vсц1 ≈ 1500 м3/ч и необходимый напор Н = 30 кг/м2, η = 0,55
Итак, выбираем осевые вентиляторы
серии У-12 №12 по 5 шт. на камеру.
.3 Потребная мощность на привод
вентилятора и выбор электродвигателя, кВт
Nвент = 1,05
х 5,4х24,5/1000х0,55х0,9 = 0,28 кВт
где ηв = 0,55 -
КПД выбранного вентилятора, определяемый по его характеристике
ηпр = 0,9 - КПД привода.
Выбираем электродвигатель
односкоростной типа АО-51-4, N = 4,5 кВт, n = 850 об/мин.
Используемая литература
1.
П.В. Соколов «Проектирование сушильных и нагревательных установок для
древесины» «Лесная промышленность», М., 1965г.
.
П.Д. Лебедев, А.А. Щукин «Теплоиспользующие установки промышленных предприятий»,
изд. «Энергия», М., 1970г.
.С.А.
Рысин «Вентиляционные установки машиностроительных заводов», изд. «МАШГИЗ», М.,
1961г.