Поверхность
теплообмена, м2
|
Ширина канала,
мм
|
Длина канала, м
|
Площадь поперечного
сечения канала, м2
|
Пропускная
способность при скорости 1 м/секм3/ч
|
Масса, кг
|
Материал ленты
по ГОСТ 5632-72
|
40
|
12
|
1000
|
20
|
0,012
|
43,2
|
2800
|
12Х18Н10Т
|
3. Уточнённый расчёт теплообменного аппарата
.1 Размер каналов
Задаемся скоростью движения бензола w1 = 1 м/с, тогда площадь
поперечного сечения канала составит:
S1 = G1/(r1w1) = 5,55/(868×1) = 0,0064 м2,
где r1 = 868 кг/м3 - плотность бензола;
При ширине канала b1 = 12 мм высота ленты должна составлять:
h = S1/b1 = 0,0064/0,012 = 0,53 м;
принимаем по ГОСТ 12067-80 h = 0,6 м;
ширину второго канала принимаем b2 = b1 = 0,012 м;
толщина листа = 3,5 мм.
3.2 Коэффициент теплоотдачи от бензола к стенке
Эквивалентный диаметр канала:
dэк = 2bh/(b+h) = 2×0,012×0,6/(0,012+0,6) = 0,0235
м.
Скорость движения бензола:
w1 = G1/(bhr1) = 5,55/(0,012×0,6×868) = 0,88 м/с.
Критерий Рейнольдса:
Re1 = w1d r1/m1 = 0,88×0,0235×868/0,360×10-3 = 49862,
где m1 = 0,360×10-3 Па×с - вязкость бензола.
Критерий Нуссельта:
Nu1 = 0,021×Re10,8×Pr10,43×(Pr1/Prст1)0,25.
Критерий Прандтля:
Pr1 = сμ/λ = 1,826·0,36/0,1338 = 4,9.
где l1 = 0,1338 Вт/(м×K) - теплопроводность
бензола.
Принимаем в первом приближении (Pr1/Prст1)0,25 = 1,
тогда
Nu1 = 0,021×498620,8×4,90,43 = 238,35.
a1 = Nu1l1/d = 23835×0,1338/0,0235 = 1357 Вт/(м2×K)
3.3 Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде
Скорость движения воды:
w2 = G2 /(bhr2) = 10,308/(0,012×0,6×995) = 1,44 м/с,
где r2 = 995 кг/м3 - плотность воды.
Критерий Рейнольдса:
Re2 = w2d r2/m2 = 1,44×0,0235×995/0,797×10-3 = 41348,
где m1 = 0,797×10-3 Па×с - вязкость воды.
Критерий Нуссельта:
Nu2 = 0,021×Re20,8×Pr20,43×(Pr2/Prст2)0,25.
Критерий Прандтля для воды определяем по монограмме «Значения
критерия Прандтля для жидкостей»:
Pr2 = 6,286
Примем в первом приближении (Pr1/Prст1)0,25 = 1,
тогда
Nu2 = 0,021×413480,8×6,2860,43 = 228,4.
2 = Nu2l2/d = 228,4×0,615/0,0235 = 5977,3 Вт/(м2×K).
теплообменник аппарат охлаждение спирт
где l2 = 0,615 Вт/(м×K) - теплопроводность
воды.
3.4 Тепловое сопротивление стенки
,
где lcт =17,5 Вт/(м×К)
- теплопроводность нержавеющей стали
r1=r2=1/5800 м×К / Вт -
тепловое сопротивление загрязнений
= (0,0035/17,5) + (1/5800) + (1/5800) = 5,4×10-4 м×К / Вт.
3.5 Коэффициент теплопередачи
=1/(1/1357+ 5,4×10-4
+ 1/5977,3) = 689,65 Вт/(м2×К).
Рассчитываем температуру стенки:
tст1 = tcр1 - KDtср/a1 = 67,5 - 689,65×27,9/1357 = 53,3° С
tст2 = tcр2 + KDtср/a2 = 28 + 689,65×27,9/5977,3 = 28,1° С
Уточняем коэффициенты теплоотдачи при температуре стенки по
монограмме «Значения критерия Прандтля для жидкостей»: Pr1ст = 5,8
a1ут = 1357×(6,286/5,8)0,25
= 1384 Вт/(м2×К).
Pr2ст = 6,3
a2ут = 5977,3×(6,286/6,3)0,25
= 5974 Вт/(м2×К).
Уточненный коэффициент теплопередачи:
Проверяем температуру стенки
tст1 = tcр1 - KDtср/a1 = 67,5 - 699×27,9/1384 = 53,4° С
tст2 = tcр2 + KDtср/a2 = 28 + 699×27,9/5974 = 31,2° С
Полученные значения близки к ранее принятым.
3.6 Поверхность теплопередачи
Поверхность теплообмена рассчитываем исходя из основного
уравнения теплопередачи:
F = Q/(KDtср) = 861,415×103/(699×27,9) = 44 м2.
Так как теплообменник с ближайшей большей поверхностью F = 40 м2
изготовляется с шириной листа 0,7 или 1,0 м, то принимаем к установке два
последовательно соединенных теплообменника с поверхностью теплообмена 20,0 м2
каждый.
4. Конструктивный расчет
Задачей конструктивного расчета теплообменных аппаратов
является определение их основных размеров. Конструктивный расчет выполняется в
зависимости от типа аппарата. Детальный расчет проводится в том случае, если
нет возможности выбрать стандартный теплообменник серийного производства. При
выборе стандартного теплообменника конструктивный расчет сводится к определению
диаметра и подбора штуцеров.
4.1 Длина спирали
l = F/(2h) = 20,0/(20,6) = 16,7 м
4.2 Расчет штуцеров
Принимаем скорость жидкости в штуцере wшт = 1 м/с.
Штуцер для входа и выхода бензола:
= [5,55/(0,785×1×868)]0,5 = 0,09 м,
принимаем d1 = 10 мм.
Штуцер для входа и выхода воды:
= [10,308/(0,785×1×995)]0,5 = 0,01 м,
принимаем d2 = 10 мм.
4.3 Число витков спирали
Шаг спиралей t1 = t2 = b + d = 0,012 + 0,035 = 0,0155
м.
Принимаем радиус полувитка с учетом расположения штуцера r = 0,2 м.
Число полувитков первой спирали:
=(0,5-0,2/0,0155)+ [(0,2/0,0155)2+2×16,7/(p×0,0155)]0,5 = 16,6.
Число полувитков второй спирали:
=(0,0155-0,5×0,0155-0,2)/0,0155+{[(0,2+0,5×0,0155-0,0155)/0,0155]2+2×16,7/(p×0,0155)}0,5 = 16,6.
4.4 Диаметр аппарата
D = 2 [r1 + (n2 + 1) t2 - t1] + 2d =2×[0,2 + (16,6 + 1)×0,0155 - 0,0155]+0,0035 = 0,92 м,
принимаем D = 1000 мм.
4.5 Выбор опор аппарата
Масса теплообменника:
m = m1+mв+m2,
где m1 - масса спиралей,
mв - масса воды заполняющей аппарат при
гидроиспытании,
m2 - масса вспомогательных элементов (фланцев,
штуцеров).
m1 = 2hLdrст = 2×0,6×16,7×0,0035×7900 = 554 кг,
где rст = 7900 кг/м3
- плотность стали.
mв = (0,785D2h - 2hLd)rв =
= (0,785×1,02×0,6 - 2×0,6×16,7×0,0035) 1000 = 401 кг.
m2 принимаем 5% от основного веса аппарата. Тогда
mp = 1,05 (m1+mв) = 1,05 (554+401) = 1002
кг = 10,02 кН.
Принимаем для аппарата две опоры в виде лап. Нагрузка на одну
опору:
G = m/2 = 100,2/2 = 5,01 кН
Выбираем опору с допускаемой нагрузкой 6,3 кН, конструкция
которой приводятся на рисунке:
4.6 Уплотнение каналов
Каждый канал с одной стороны заваривают, а с другой уплотняют
плоской прокладкой. Такой способ предотвращает смешение теплоносителей при в
случае неплотности в прокладки. Кроме того, этот тип уплотнения позволяет легко
очистить каналы при их загрязнении.
5. Гидравлический расчет
Задачей гидравлического расчета является определение
гидравлического сопротивления аппарата и выбор насоса для подачи жидкого
теплоносителя.
5.1 Гидравлическое сопротивление аппарата для
бутанола
.
Скорость бензола в штуцере:
w1шт = G1/(0,785dшт2r1) =
5,55/(0,785×0,12×868) = 0,81 м/с.
Коэффициент трения:
l1 = 856/Re0,25 = 0,856/498620,25 = 0,057.
DР1 = 0,057×16,7×(0,88)2×868/(2×0,0235) + 1,5×0,812×842 = 14443 Па.
5.2 Требуемый напор насоса
H1 = DP1 / (r1g) + h
где h - геометрическая высота подъема жидкости и потери напора в
подводящем трубопроводе. Принимаем h = 3 м.
H1 = 14443/(868×9,8) + 3 = 4,7 м.
Объемный секундный расход раствора:
Q1 = G1 / r1 = 5,55/868 = 0,0064 м3/с.
По объемному расходу и напору выбираем центробежный насос
Х45/21. Данный насос имеет следующие технические характеристики: Объёмный
расход: 1,25∙10-2м3/с; напор: 13,5 м ст. ж.;
обороты: 48,3 с-1; КПД: 0,88; тип двигателя: АО2-51-2; мощность 10
кВт [4 c. 38].
5.3 Гидравлическое сопротивление для воды
Скорость раствора в штуцере:
w2шт = G2/(0,785dшт22) = 10,308/(0,7850,12995) = 1,32 м/с.
Коэффициент трения
l2 = 0,856/Re0,25 = 0,856/413480,25
= 0,06
DP2 = 0,06×16,7×(1,44)2×995/(2×0,0235) + 1,5×(1,32)2×995 = 47784 Па
H1 = DP1 / (r1g) + h
Н2 = 47784/(995×9,8) + 3= 7,9 м.
Объемный секундный расход воды:
Q2 = G2 / r2 = 10,308/995 = 0,01 м3/с.
По объемному расходу и напору выбираем центробежный насос
Х45/21. Данный насос имеет следующие технические характеристики: Объёмный
расход: 1,25∙10-2м3/с; напор: 13,5 м ст. ж.;
обороты: 48,3 с-1; КПД: 0,88; тип двигателя: АО2-51-2; мощность 10
кВт [4 c. 38].
6.
Расчет тепловой изоляции
Принимаем температуру наружной поверхности стенки tст.в = 40°С, температуру
окружающего воздуха tв = 18°С, тогда толщина стекловолокнистой изоляции:
,
где lиз = 0,09 Вт/м×К - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного
материала,
aв -
коэффициент теплоотдачи от наружной стенки корпуса в окружающую среду
в =
8,4+0,06Dtв = 8,4+0,06×22
= 9,72 Вт/м2×К,
где Dtв = tст.в - tв = 40 -
18 = 22 °С.
из = 0,09 (110-40)/[9,72 (40 - 18) = 0,029
м.
Принимаем толщину
тепловой изоляции 30 мм.
7. Поверочный расчет теплообменника
Поверочный расчет теплообменника с известной поверхностью
теплопередачи заключается в определении конечных температур теплоносителей при
их начальных значениях. Необходимость в таком расчете возникает в результате
проектного расчета, когда был выбран нормализованный аппарат со значительным
запасом поверхности. Поверочные расчеты также могут понадобиться с целью
выявления возможностей имеющегося аппарата при переходе к непроектным режимам
работы.
В принятом варианте оптимально подобранный теплообменник
имеет нормализованное значение поверхности F=20,0 м2.
Определим конечные температуры теплоносителей при неизменном коэффициенте
теплопередачи К = 700 Вт/(м2 К).
.1 Определим число единиц переноса
N1 = KF/G1c1 = 700∙20/5,55∙1,826∙103
= 1,38
N2 = KF/G2c2 = 700∙20/10,308∙4,178∙103
= 0,325
R = G2c2/G1c1 = (t1н-t1к)/(t2к-t2н) = 10,308∙4,178∙103/5,55∙1826
= (110 - 25)/(38 - 18) = 4,25
7.2 Эффективность теплопередачи
7.3 Конечная температура холодного и горячего теплоносителей
t2к = t2н + E2∙(t1н-t2н) = 18 + 0,24∙(110 - 18) = 40,080С
t1к = t1н - E1∙(t1н-t2н) = 110 - 0,58∙(110 - 18) = 56,640С
Таким образом полученная температура не сильно отличается от
заданной. Расчет верен.
Заключение
Целью данного курсового проекта являлся расчет теплообменника
типа спиральный для охлаждения бензола водой. В рамках проекта были произведены
следующие расчеты: нахождения и описание технологической схемы с использованием
данного теплообменника, расчет и выбор наиболее оптимального варианта аппарата
(теплообменника), а также графическое изображение технологической схемы и
самого аппарата. В конечном итоге был получен следующий результат:
теплообменник типа спиральный с поверхностью теплообмена 40,0 м2, из
коррозионностойкой стали 12Х18Н10Т.
Список литературы
1.
Павлов
К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курс процессов и
аппаратов. Л.:Химия, 1987, 576 с.
2.
Иоффе
И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии: Учебник для
техникумов. - Л.: Химия, 1991. - 352 с.
3.
Плановский
А.Н., Процессы и аппараты химической технологии.-М.: Химия, 1962, 846 с.
4.
Дытнерский
Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии. Пособие по курсовому
проектированию. М.: Химия, 1991. - 496 с.
5.
Спиральные
теплообменники ГОСТ 12067-80
6.
Тимонин
А.С. Основы конструирования и расчета химико-технологического и
природоохранного оборудования. Том 2.-Калуга: Издательство Н. Бочкаревой, 2002.
- 1025 с.