№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

1.1

Предварительная высота оси вращения hпред=ѓ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.1 стр.8 [1]. Найденное из графиков значение округляется до ближайшего из стандартного ряда.

hпред

132

мм

1.2

Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора Dа.пред=ѓ(hпред) Определяется по таблице 1.1 стр.9 [1]. Определяется по таблице соответствия наружных диаметров статоров асинхронных двигателей и высот оси вращения электрических машин.

Dа.пред

0.225

м

1.3

Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ѓ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1].

KE

0.972

1.4

Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da) KD=ѓ(2p) Определяется по таблице 1.2 стр.10 [1].

KD

0.68

1.5

Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ѓ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1].

ηн.пред

0.87

о.е.

1.6

Предварительное значение коэффициента мощности cosφн.пред=ѓ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.4 стр.12 [1].

cosφн.пред

0.873

1.7

Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ѓ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1].

Bδ.пред

0.89

Тл

1.8

Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ѓ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1].

Aпред

28200

А/м

1.9

Идентификатор обмотки Ид.обм.=ѓ(2p,hпред)

Ид.обм.

1

1.10

Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб.1.пред=ѓ(2p,Ид.обм.) Обмоточный коэффициент задается по аналитическим правилам исходя из данных двигателя

kоб.1.пред

0.96

1.11

Верхняя граница критерия λ λmax=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1].

λmax

1.2

1.12

Нижняя граница критерия λ λmin=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1].

λmin

0.78

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

1.13

Предварительное значение внутреннего диаметра магнитопровода статора Dпред=KDЧDа.пред Dпред=0.68Ч0.225=0.153 м

Dпред

0.153

м

1.14

Предварительное значение полюсного деления τпред=πЧDпред/(2p) τпред=πЧ0.153/(4)=0.12017 м

τпред

0.12017

м

1.15

Расчетная мощность P'=(KEЧP2H)/(ηн.предЧcosφн.пред) P'=(0.972Ч11)/(0.87Ч0.873)=14.077 кВЧА

P'

14.077

кВЧА

1.16

Синхронная угловая скорость вращения (скорость вращения магнитного поля в воздушном зазоре) Ω=2ЧπЧf1/p Ω=2ЧπЧ50/2=157.08 c-1

Ω

157.08

c-1

1.17

Предварительное значение расчетной длины воздушного зазора lδ.пред=(P'Ч103)/(1.11ЧDпред2ЧΩЧkоб.1.предЧAпредЧBδ.пред) lδ.пред=(14.077Ч103)/(1.11Ч0.1532Ч157.08Ч0.96Ч28200Ч0.89)=0.143 м

lδ.пред

0.143

м

1.18

Заготовительная масса электротехнической стали для изготовления магнитопровода mc=kcЧγcЧ(Dа.пред+0.01)2Чlδ.пред mc=0.97Ч7800Ч(0.225+0.01)2Ч0.143=59.8 кг

mc

59.8

кг

1.19

Критерий правильности выбора главных размеров λ=lδ.пред/τпред λ=0.143/0.12017=1.19 Величина критерия должна находиться в диапазоне между найденными λmin и λmax.

λ

1.19

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.1

Высота оси вращения двигателя

h

132

мм

2.2

Наружный диаметр магнитопровода статора

Dа

0.225

м

2.3

Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ѓ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1].

KE

0.972

2.4

Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ѓ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1].

ηн.пред

0.87

о.е.

2.5

Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ѓ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1].

Bδ.пред

0.89

Тл

2.6

Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ѓ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1].

Aпред

28200

А/м

2.7

Идентификатор обмотки Ид.обм.=ѓ(2p,hпред)

Ид.обм.

1

2.8

Внутренний диаметр магнитопровода статора

D

0.153

м

2.9

Расчетная длина воздушного зазора

lδ

0.155

м

2.10

Полюсное деление

τ

0.1202

м

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.11

Предварительное максимальное значение зубцового деления статора t1предmax=ѓ(Обм.стат.,τ,h) Определяется по рис.2.1 стр.22 [1].

t1предmax

0.0131

м

2.12

Предварительное минимальное значение зубцового деления статора t1предmin=ѓ(Обм.стат.,τ,h) Определяется по рис.2.1 стр.22 [1].

t1предmin

0.0108

м

2.13

Предварительное минимальное число пазов статора Z1предmin=πЧD/t1предmax Z1предmin=πЧ0.153/0.0131=36.69

Z1предmin

36.69

2.14

Предварительное максимальное число пазов статора Z1предmax=πЧD/t1предmin Z1предmax=πЧ0.153/0.0108=44.51

Z1предmax

44.51

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.15

Число пазов статора Z1=ѓ(2p,Паз,Z1предmin,Z1предmax) Определяется по таблице 2.1 стр.23 [1].

Z1

36

2.16

Число пазов ротора Z2=ѓ(2p,Z1) Определяется по таблице 2.1 стр.23 [1].

Z2

26

2.17

Значение зубцового деления статора t1=πЧD/Z1 t1=πЧ0.153/36=0.01335 м

t1

0.01335

м

2.18

Проерка правильности размера зубцового деления статора Δt1=t1-6Ч10-3 Δt1=0.01335-6Ч10-3=0.0074 м

Δt1

0.0074

м

2.19

Число пазов статора на полюс и фазу q=Z1/(2pЧm1) q=36/(4Ч3)=3 паз.

q

3

паз.

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.20

Количество катушечных групп в фазе КГф=ѓКГф(Ид.обм.) В однослойных концентрических обмотках принимается равным p, а для двуслойных 2p.

КГф

2

2.21

Максимальное число параллельных ветвей обмотки amax=КГф amax=2 В дальнейшем возможные варианты числа параллельных ветвей отбираются по условию amax/a - целое число.

amax

2

2.22

Вариант №1 значения параллельных ветвей обмотки a1=ѓ(КГф) Должно выполнятся условие КГф/a1 - целое число (2/1=2).

a1

1

2.23

Вариант №2 значения параллельных ветвей обмотки a2=ѓ(КГф) Должно выполнятся условие КГф/a2 - целое число (2/2=1).

a2

2

2.24

Предварительное значение фазного тока статора I1н.пред=(P2HЧ103)/(m1ЧU1HЧηн.предЧcosφн.пред) I1н.пред=(11Ч103)/(3Ч220Ч0.87Ч0.873)=21.944 А

I1н.пред

21.944

А

2.25

Вариант №1 предварительного значения эффективных проводников uп1=(πЧDЧAпред)/(I1н.предЧZ1) uп1=(πЧ0.153Ч28200)/(21.944Ч36)=17.16

uп1

17.16

2.26

Вариант №2 предварительного значения эффективных проводников uп2=a2Чuп1 uп2=2Ч17.16=34.32

uп2

34.32

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.27

Рациональное число эффективных проводников в пазу статора uп=ѓ(Ид.обм.,uп1,uп2) Величина uп должна быть целым числом для однослойной обмотки или целым четным числом для двухслойной обмотки. Определяется подбором из предварительных значений эффективных проводников наиболее близкого у заданному условию, с последующим округлением.

uп

17

2.28

Число параллельных ветвей обмотки статора a=ѓ(uп) Определяется по выбранному варианту значения uп.

a

1

2.29

Число катушечных групп в одной параллельной ветви KГв=КГф/a KГв=2/1=2

KГв

2

2.30

Число катушек в одной катушечной группе Kгр=q Kгр=3 кат.

Kгр

3

кат.

2.31

Полюсное деление в пазах τп=Z1/2p τп=36/4=9

τп

9

2.32

Смещение фаз обмотки статораотносительно друг друга в пазах Cф=2Чτп/3 Cф=2Ч9/3=6

Cф

6

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.33

Смещение катушечных групп фазы относительно друг друга Cгр=2Чτп Cгр=2Ч9=18 паз. Вид формулы зависит от идентификатора обмотки

Cгр

18

паз.

2.34

Наружный шаг обмотки yнар=4Чq-1 yнар=4Ч3-1=11 паз. Используется при идентификаторе обмотки равном 1

yнар

11

паз.

2.35

Внутренний шаг обмотки yвн=2Чq+1 yвн=2Ч3+1=7 паз. Используется при идентификаторе обмотки равном 1

yвн

паз.

2.36

Относительный шаг обмотки β1=1 β1=1 паз. Вид формулы зависит от идентификатора обмотки.

β1

1

паз.

2.37

Коэффициент укорочения шага обмотки kу1=sin(β1Ч90°) kу1=sin(1Ч90°)=1

kу1

1

2.38

Коэффициент распределения обмотки kр1=0.5/(qЧsin(30°/q)) kр1=0.5/(3Чsin(30°/3))=0.9598

kр1

0.9598

2.39

Обмоточный коэффициент kоб1=kу1Чkр1 kоб1=1Ч0.9598=0.9598

kоб1

0.9598

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.40

Число витков в фазе статора W1=(uпЧZ1)/(2ЧaЧm1) W1=(17Ч36)/(2Ч1Ч3)=102 вит

W1

102

вит

2.41

Расчетное значение линейной нагрузки A=(2ЧI1н.предЧW1Чm1)/(πЧD) A=(2Ч21.944Ч102Ч3)/(πЧ0.153)=27939.969 А/м

A

27939.969

А/м

2.42

Отклонение расчетного значения линейной нагрузки о ранее принятой ΔA=(A-Aпред)/AЧ100 ΔA=(27939.969-28200)/27939.969Ч100=-0.93 %

ΔA

-0.93

%

2.43

Расчетное значение магнитного потока Φ=(KEЧU1H)/(4.44ЧW1Чkоб1Чf1) Φ=(0.972Ч220)/(4.44Ч102Ч0.9598Ч50)=0.009839 Вб

Φ

0.009839

Вб

2.44

Расчетное значение индукции в воздушном зазоре Bδ=(2pЧΦ)/(2ЧDЧlδ) Bδ=(4Ч0.009839)/(2Ч0.153Ч0.155)=0.8298 Тл

Bδ

0.8298

Тл

2.45

Отклонение расчетного значения индукции в воздушном зазоре ΔBδ=(Bδ-Bδ.пред)/BδЧ100 ΔBδ=(0.8298-0.89)/0.8298Ч100=-7.25 %

ΔBδ

-7.25

%

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.46

Значение произведения линейной нагрузки на плотность тока в обмотке статора (AJ1)=ѓ(2p,h,Dа,IP) Определяется по рис.2.2 стр.33 [1].

(AJ1)

190

Ч109 AІ/мі

2.47

Значение ширины шлица паза статора bш(1)=ѓ(2p,h) Определяется по таблице 2.2 стр.34 [1].

bш(1)

3.5

мм

2.48

Предварительное значение плотности тока в обмотке статора J1.пред=((AJ1)Ч109/A)Ч10-6 J1.пред=(190Ч109/27939.969)Ч10-6=6.8003 А/ммІ

J1.пред

6.8003

А/ммІ

2.49

Предварительное значение площади поперечного сечения эффективного проводника qэф.пред=I1н.пред/(aЧJ1.пред) qэф.пред=21.944/(1Ч6.8003)=3.2269 ммІ

qэф.пред

3.2269

ммІ

2.50

Коэффициент эффективного проводника Kф=qэф.пред/2.011 Kф=3.2269/2.011=1.6046

Kф

1.6046

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.51

Число элементарных проводников в одном эффективном nэл=ѓ(qэф.пред,Kф) Число элементарных проводников не должно быть более 4-х.

nэл

2

2.52

Предварительное значение площади поперечного сечения элементарного проводника qэл.пред=qэф.пред/nэл qэл.пред=3.2269/2=1.61345 ммІ

qэл.пред

1.61345

ммІ

2.53

Площадь поперечного сечения неизолированного стандартного провода qэл=ѓ(qэл.пред) Определяется по таблице 2.3 стр.35-36 [1]. Произведение qэлЧnэл≈qэф.пред (1.539Ч2=3.078≈3.2269)

qэл

1.539

ммІ

2.54

Отклонение в площадь поперечного сечения эффективного проводника Δqэф=qэф.пред-qэлЧnэл Δqэф=3.2269-1.539Ч2=0.14890 ммІ

Δqэф

0.14890

ммІ

2.55

Диаметр стандартного изолированного провода dиз=ѓ(qэл) Определяется по таблице 2.3 стр.35-36 [1].

dиз

1.485

мм

2.56

Номинальный диаметр неизолированного провода d=ѓ(qэл) Определяется по таблице 2.3 стр.35-36 [1].

d

1.4

мм

2.57

Тип провода для намотки статора

ТипПроводаСтатора

ПЭТ-155А

2.58

Разность диаметра провода Δd=1.685-dиз Δd=1.685-1.485=0.2 мм

Δd

0.2

мм

2.59

Разность ширины шлица паза статора Δbш=bш(1)-dиз Δbш=3.5-1.485=2.015 мм

Δbш

2.015

мм

2.60

Площадь поперечного сечения эффективного проводника qэф=qэлЧnэл qэф=1.539Ч2=3.07800 ммІ

qэф

3.07800

ммІ

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.61

Расчетная плотность тока в обмотке статора J1=I1н.пред/(aЧqэф) J1=21.944/(1Ч3.07800)=7.1293 А/ммІ

J1

7.1293

А/ммІ

2.62

Отклонение расчетной плотности тока от ранее выбранной ΔJ1=(J1-J1.пред)/J1Ч100 ΔJ1=(7.1293-6.8003)/7.1293Ч100=4.615 %

ΔJ1

4.615

%

2.63

Минимально допустимое значение плотности тока в обмотке статора J1.min=0.91ЧJ1.пред J1.min=0.91Ч6.8003=6.188 А/ммІ

J1.min

6.188

А/ммІ

2.64

Минимально допустимое значение плотности тока в обмотке статора J1.max=1.10ЧJ1.пред J1.max=1.10Ч6.8003=7.48 А/ммІ

J1.max

7.48

А/ммІ

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.65

Минимальное значение индукции в ярме статора Ba.min=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1].

Ba.min

1.4

Тл

2.66

Максимальное значение индукции в ярме статора Ba.max=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1].

Ba.max

1.6

Тл

2.67

Минимальное значение индукции в зубцах статора BZ1.min=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1].

BZ1.min

1.6

Тл

2.68

Максимальное значение индукции в зубцах статора BZ1.max=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1].

BZ1.max

1.9

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.69

Предварительное значение индукции в ярме статора Ba.пред=ѓ(B'a.min,B'a.max)

Ba.пред

1.61

Тл

2.70

Предварительное значение индукции в зубцах статора BZ1.пред=ѓ(B'Z1.min,B'Z1.max)

BZ1.пред

1.91

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.71

Высота шлица статора hш(1)=ѓ(h)

hш(1)

0.5

мм

2.72

Припуск по ширине паза статора Δbп=ѓ(h)

Δbп

0.1

мм

2.73

Припуск по высоте паза статора Δhп=ѓ(h)

Δhп

0.1

мм

2.74

Односторонняя толщина корпусной изоляции класса нагревостойкости F или H bиз=ѓ(Ид.обм.,h)

bиз

0.25

мм

2.75

Длина магнитопровода статора lст.1=lδ lст.1=0.155 м Для асинхронных двигателей с h≤250мм и lδ≤300 мм магнитопроводы статора и ротора собираются каждый в один пакет без радиальных аксиальных каналов, поэтому lст.1=lδ

lст.1

0.155

м

2.76

Длина магнитопровода ротора lст.2=lδ lст.2=0.155 м Для асинхронных двигателей с h≤250мм и lδ≤300 мм магнитопроводы статора и ротора собираются каждый в один пакет без радиальных аксиальных каналов, поэтому lст.2=lδ

lст.2

0.155

м

2.77

Предварительное значение ширины зубца статора bZ(1)пред=(BδЧt1Чlδ)/(BZ1.предЧlст.1Чkc)Ч103 bZ(1)пред=(0.8298Ч0.01335Ч0.155)/(1.91Ч0.155Ч0.97)Ч103=5.98 мм

bZ(1)пред

5.98

мм

2.78

Высота ярма статора ha(1)=Φ/(2ЧkcЧBa.предЧlст.1)Ч103 ha(1)=0.009839/(2Ч0.97Ч1.61Ч0.155)Ч103=20.3 мм

ha(1)

20.3

мм

2.79

Высота паза статора в штампе hп(1)=0.5Ч(Dа-D)Ч103-ha(1) hп(1)=0.5Ч(0.225-0.153)Ч103-20.3=15.7 мм

hп(1)

15.7

мм

2.80

Припуск по высоте паза статора Δhп(1)=ѓ(h) При h≤160мм принимается равным 0.1 мм, в противном случае 0.2 мм

Δhп(1)

0.1

мм

2.81

Ширина паза статора в штампе b2(1)=πЧ(DЧ103+2Чhп(1))/Z1-bZ(1)пред b2(1)=πЧ(0.153Ч103+2Ч15.7)/36-5.98=10.1 мм

b2(1)

10.1

мм

2.82

Ширина паза статора в штампе, соответствующая углу β=45° b1(1)=[πЧ(DЧ103+2Чhш(1)-bш(1))-Z1ЧbZ(1)пред]/(Z1-π) b1(1)=[πЧ(0.153Ч103+2Ч0.5-3.5)-36Ч5.98]/(36-π)=7.8 мм

b1(1)

7.8

мм

2.83

Высота клиновой части паза статора hк(1)=0.5Ч(b1(1)-bш(1)) hк(1)=0.5Ч(7.8-3.5)=2.2 мм

hк(1)

2.2

мм

2.84

Высота паза статора под укладку проводов hп.к.(1)=hп(1)-(hш(1)+hк(1)) hп.к.(1)=15.7-(0.5+2.2)=13 мм

hп.к.(1)

13

мм

2.85

Высота зубца статора hZ(1)=hп(1) hZ(1)=15.7 мм

hZ(1)

15.7

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.86

Межзубцовое расстояние по наружному радиусу статора b'Z(1)=πЧ(DЧ103+2Ч(hш(1)+hк(1)))/Z1-b1(1) b'Z(1)=πЧ(0.153Ч103+2Ч(0.5+2.2))/36-7.8=6.023 мм

b'Z(1)

6.023

мм

2.87

Межзубцовое расстояние по внутреннему радиусу статора b''Z(1)=πЧ(DЧ103+2Чhп(1))/Z1-b2(1) b''Z(1)=πЧ(0.153Ч103+2Ч15.7)/36-10.1=5.992 мм

b''Z(1)

5.992

мм

2.88

Разность межзубцовых расстояний по внутреннему и внешнему радиусу статора ΔbZ(1)=b''Z(1)-b'Z(1) ΔbZ(1)=5.992-6.023=-0.031 мм

ΔbZ(1)

-0.031

2.89

Ширина зубца статора bZ(1)=0.5Ч(b'Z(1)+b''Z(1)) bZ(1)=0.5Ч(6.023+5.992)=6 мм

bZ(1)

6

мм

2.90

Отклонение от предварительной ширины зубца Δb'Z(1)=bZ(1)-bZ(1)пред Δb'Z(1)=6-5.98=0.02 мм

Δb'Z(1)

0.02

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.91

Площадь поперечного сечения паза статора в штампе Sп=0.5Ч(b1(1)+b2(1))Чhп.к.(1) Sп=0.5Ч(7.8+10.1)Ч13=116.35 ммІ

Sп

116.35

ммІ

2.92

Коэффициент заполнения паза медью kм=qэфЧuп/Sп kм=3.07800Ч17/116.35=0.45 Среднее значение коэффициента заполнения паза медью для всыпных обмоток kм≈0.3ч0.4.

kм

0.45

2.93

Ширина паза статора в свету, соответствующая углу β=45° b'1(1)=b1(1)-Δbп b'1(1)=7.8-0.1=7.7 мм

b'1(1)

7.7

мм

2.94

Ширина паза статора в свету b'2(1)=b2(1)-Δbп b'2(1)=10.1-0.1=10 мм

b'2(1)

10

мм

2.95

Высота паза статора в свету под укладку проводов h'п.к.(1)=hп.к.(1)-Δhп h'п.к.(1)=13-0.1=12.9 мм

h'п.к.(1)

12.9

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.96

Площадь корпусной изоляции Sиз=bизЧ(2Чhп(1)+b1(1)+b2(1)) Sиз=0.25Ч(2Ч15.7+7.8+10.1)=12.3 ммІ

Sиз

12.3

ммІ

2.97

Площадь прокладок в пазу статора Sпр=0 ммІ Вид формулы зависит от индетификатора обмотки.

Sпр

0

ммІ

2.98

Площадь поперечного сечения паза статора, остающаяся для размещения проводников обмотки S'п=0.5Ч(b'1(1)+b'2(1))Чh'п.к.(1)-Sиз-Sпр S'п=0.5Ч(7.7+10)Ч12.9-12.3-0=101.9 ммІ

S'п

101.9

ммІ

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

2.99

Коэффициент заполнения паза обмоточным проводом kз=(dиз2ЧuпЧnэл)/S'п kз=(1.4852Ч17Ч2)/101.9=0.736 При правильном размещении обмотки в пазах kз=0.69ч0.71 для двигателей с 2p=2 и kз=0.72ч0.74 для двигателей с 2p≥4.

kз

0.736

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.1

Предварительная величина воздушного зазора δпред=ѓ(2p,h,D) Определяется по рис.3.1 стр.52 [1].

δпред

0.419

мм

3.2

Величина воздушного зазора δ=ƒ(δпред) Найденное ранее по графикам значение округляется до ближайшего целого из ряда 0.25, 0.3, 0.35, 0.4, 0.45, 0.5, 0.6, 0.7, 0.8, 0.9, 1.0, 1.1 и т.д

δ

0.45

мм

3.3

Внешний диаметр ротора D2=D-2ЧδЧ10-3 D2=0.153-2Ч0.45Ч10-3=0.1521 м

D2

0.1521

м

3.4

Зубцовое деление ротора t2=πЧD2Ч103/Z2 t2=πЧ0.1521Ч103/26=18.38 мм

t2

18.38

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.5

Коэффициент для расчета внутреннего диаметра сердечника ротора Kв=ѓ(2p,h) Определяется по таблице 3.1 стр.53 [1].

Kв

0.23

3.6

Диаметр вала Dв=KвЧDа Dв=0.23Ч0.225=0.0518 м

Dв

0.0518

м

3.7

Внутренний диаметр сердечника ротора Dj=Dв Dj=0.0518 м

Dj

0.0518

м

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.8

Плотность тока в стержнях ротора J2.пред=ѓ(IP) Для степени защиты IP44 J2.пред=2.5ч3.5А/ммІ.

J2.пред

3.3

А/ммІ

3.9

Коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания K1=0.2+0.8Чcosφн.пред K1=0.2+0.8Ч0.873=0.898

K1

0.898

3.10

Коэффициент приведения тока ротора v1=2Чm1ЧW1Чkоб1/Z2 v1=2Ч3Ч102Ч0.9598/26=22.592

v1

22.592

3.11

Предварительное значение номинального фазного тока ротора I2н.пред=K1Чv1ЧI1н.пред I2н.пред=0.898Ч22.592Ч21.944=445.191 А

I2н.пред

445.191

А

3.12

Предварительное значение сечения стержня обмотки ротора qс.пред=I2н.пред/J2.пред qс.пред=445.191/3.3=134.906 А/ммІ

qс.пред

134.906

А/ммІ

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.13

Предварительное значение индукции в зубцах ротора BZ(2)пред=ѓ(IP) Для степени защиты IP44 BZ(2)пред=1.7ч1.95Тл.

BZ(2)пред

1.9

Тл

3.14

Предварительное значение ширины зубца ротора bZ(2)пред=(BδЧt2)/(kcЧBZ(2)пред) bZ(2)пред=(0.8298Ч18.38)/(0.97Ч1.9)=8.3 мм

bZ(2)пред

8.3

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.15

Идентификатор формы паза Ид.форм.паза=ѓ(h) При высоте оси вращения h<160мм , применяются трапецеидальные (грушевидные) полузакрытые пазы (идентификатор формы паза 4).

Ид.форм.паза

4

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.16

Ширина прорези паза ротора bш(2)=ѓ(Ид.форм.паза,h) Для полузакрытого трапецеидального паза ротора (идентификатор 4) ширина прорези, в зависимости от высоты ротора, принимается 1.0мм, если h≤100мм или 1.5мм еслиh=112ч132мм.

bш(2)

1.5

мм

3.17

Глубина прорези паза ротора hш(2)=ѓ(Ид.форм.паза,h) Для полузакрытого трапецеидального паза ротора (идентификатор 4) глубина прорези, в зависимости от высоты ротора, принимается 0.5мм, если h≤100мм или 0.75мм еслиh=112ч132мм.

hш(2)

0.75

мм

3.18

Высота перемычки над пазом ротора h'ш(2)=ѓ(Ид.форм.паза) Для полузакрытого трапецеидального паза ротора (идентификатор 4) высота перемычки над пазом равна 0

h'ш(2)

0

мм

3.19

Диаметр закругления верхней части ротора b1(2)=[πЧ(D2Ч103-2Чhш(2)-2Чh'ш(2))-Z2ЧbZ(2)пред]/(π+Z2) b1(2)=[πЧ(0.1521Ч103-2Ч0.75-2Ч0)-26Ч8.3]/(π+26)=8.8 мм

b1(2)

8.8

мм

3.20

Поверочное число правильности выбора предварительного значения плотности тока в стержне ротора Δqc=b1(2)2Ч(Z2/π+π/2)-4Чqс.пред Δqc=8.82Ч(26/π+π/2)-4Ч134.906=222.916 ммІ

Δqc

222.916

ммІ

3.21

Диаметр закругления нижней части паза ротора b2(2)=[(b1(2)2Ч(Z2/π+π/2)-4Чqс.пред)/(Z2/π-π/2)]½ b2(2)=[(8.82Ч(26/π+π/2)-4Ч134.906)/(26/π-π/2)]½=5.8 мм

b2(2)

5.8

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.22

Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора h1(2)=(b1(2)-b2(2))ЧZ2/(2Чπ) h1(2)=(8.8-5.8)Ч26/(2Чπ)=12.4 мм

h1(2)

12.4

мм

3.23

Высота паза ротора hп(2)=h1(2)+0.5Чb1(2)+0.5Чb2(2)+hш(2)+h'ш(2) hп(2)=12.4+0.5Ч8.8+0.5Ч5.8+0.75+0=20.5 мм

hп(2)

20.5

мм

3.24

Площадь сечения стержня ротора qс=π/8Ч(b1(2)2+b2(2)2)+0.5Ч(b1(2)+b2(2))Чh1(2) qс=π/8Ч(8.82+5.82)+0.5Ч(8.8+5.8)Ч12.4=134.1 ммІ

qс

134.1

ммІ

3.25

Первое проверочное число параллельности граней зубцов ротора b'Z(2)=πЧ(D2Ч103-2Ч(hш(2)+h'ш(2))-b1(2))/Z2-b1(2) b'Z(2)=πЧ(0.1521Ч103-2Ч(0.75+0)-8.8)/26-8.8=8.3 мм

b'Z(2)

8.3

мм

3.26

Второе проверочное число параллельности граней зубцов ротора b''Z(2)=πЧ(D2Ч103-2Чhп(2)+b2(2))/Z2-b2(2) b''Z(2)=πЧ(0.1521Ч103-2Ч20.5+5.8)/26-5.8=8.3 мм

b''Z(2)

8.3

мм

3.27

Отклонение от параллельности граней ΔbZ(2)=|b'Z(2)-b''Z(2)| ΔbZ(2)=|8.3-8.3|=0 мм

ΔbZ(2)

0

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.28

Ширина зубца ротора bZ(2)=0.5Ч(b'Z(2)+b''Z(2)) bZ(2)=0.5Ч(8.3+8.3)=8.3 мм

bZ(2)

8.3

мм

3.29

Расчетная высота зубца ротора hZ(2)=hп(2)-0.1Чb2(2) hZ(2)=20.5-0.1Ч5.8=19.9 мм

hZ(2)

19.9

мм

3.30

Расчетное значение индукции в зубцах ротора BZ(2)=(BδЧt2)/(kcЧbZ(2)) BZ(2)=(0.8298Ч18.38)/(0.97Ч8.3)=1.89 Тл

BZ(2)

1.89

Тл

3.31

Проверочное число величины расчетного значения индукции в зубцах ротора ΔBZ(2)=2.1-BZ(2) ΔBZ(2)=2.1-1.89=0.21 Тл

ΔBZ(2)

0.21

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.32

Максимальная индукция в ярме короткозамкнутого ротора Bj max=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1].

Bj max

1.4

Тл

3.33

Условная высота ярма ротора ΔD=0.75Ч(D2/2-hп(2)Ч10-3) ΔD=0.75Ч(0.1521/2-20.5Ч10-3)=0.0417 м

ΔD

0.0417

м

3.34

Расчетная высота ярма ротора h'j=(2+p)/(3.2Чp)Ч(D2Ч103/2-hп(2)) h'j=(2+2)/(3.2Ч2)Ч(0.1521Ч103/2-20.5)=34.7 мм Вид формулы соответствует условию 2p=2 или 2p=4 и Dj>ΔD(0.0518>0.0417)

h'j

34.7

мм

3.35

Индукция в ярме ротора Bj=Φ/(2ЧkcЧh'jЧ10-3Чlδ) Bj=0.009839/(2Ч0.97Ч34.7Ч10-3Ч0.155)=0.943 Тл

Bj

0.943

Тл

3.36

ΔBj

0.457

Тл

3.37

Плотность тока в стержне ротора J2=I2н.пред/qс J2=445.191/134.1=3.32 А/ммІ

J2

3.32

А/ммІ

3.38

Отклонение плотности тока в стержне ротора ΔJ2=3.5-J2 ΔJ2=3.5-3.32=0.18 А/ммІ Вид формулы зависит от степени защиты двигателя (IP=IP44).

ΔJ2

0.18

А/ммІ

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.39

Плотность тока в замыкающих кольцах короткозамкнутого ротора Jкл=0.85ЧJ2 Jкл=0.85Ч3.32=2.822 А/ммІ

Jкл

2.822

А/ммІ

3.40

Отношение тока в стержне к току в замыкающем кольце Δ=2Чsin(pЧπ/Z2) Δ=2Чsin(2Чπ/26)=0.479 рад.

Δ

0.479

рад.

3.41

Ток в замыкающем кольце Iкл=I2н.пред/Δ Iкл=445.191/0.479=929.418 А

Iкл

929.418

А

3.42

Площадь поперечного сечения замыкающего кольца qкл=Iкл/Jкл qкл=929.418/2.822=329.35 ммІ

qкл

329.35

ммІ

3.43

Высота сечения замыкающего кольца hкл=1.25Чhп(2) hкл=1.25Ч20.5=25.625 мм

hкл

25.625

мм

3.44

Ширина замыкающего кольца bкл=qкл/hкл bкл=329.35/25.625=12.9 мм

bкл

12.9

мм

3.45

Средний диаметр замыкающего кольца Dкл.ср.=D2-hклЧ10-3 Dкл.ср.=0.1521-25.625Ч10-3=0.1265 м

Dкл.ср.

0.1265

м

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

3.46

Количество вентиляционных лопаток ротора Nв.л.=ѓ(h,2p) Определяется по таблице 3.3 стр.64 [1].

Nв.л.

11

ед.

3.47

Длина вентиляционной лопатки ротора lв.л.=ѓ(h,2p) Определяется по таблице 3.3 стр.64 [1].

lв.л.

40

мм

3.48

Ширина конца вентиляционной лопатки ротора hв.л.=ѓ(h,2p) Определяется по таблице 3.3 стр.64 [1].

hв.л.

22

мм

3.49

Толщина конца вентиляционной лопатки ротора bв.л.=ѓ(h) Толщина конца вентиляционной лопатки лежит в пределах bв.л.=2ч5мм

bв.л.

3

мм

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.1

Марка электротехнической стали МаркаСтали=ѓ(h)

МаркаСтали

2013

4.2

Условная величина ширины шлица (прорези) паза ротора b'ш(2)=ѓ(Ид.форм.паза) Вид формулы зависит от идентификатора формы паза (4)

b'ш(2)

1.5

мм

4.3

Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора γ1=(bш(1)/δ)2/(5+(bш(1)/δ)) γ1=(3.5/0.45)2/(5+(3.5/0.45))=4.7343

γ1

4.7343

4.4

Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора γ2=(b'ш(2)/δ)2/(5+(b'ш(2)/δ)) γ2=(1.5/0.45)2/(5+(1.5/0.45))=1.3333

γ2

1.3333

4.5

Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора kδ1=t1/(t1-γ1ЧδЧ10-3) kδ1=0.01335/(0.01335-4.7343Ч0.45Ч10-3)=1.1899

kδ1

1.1899

4.6

Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора kδ2=t1/(t1-γ2ЧδЧ10-3) kδ2=0.01335/(0.01335-1.3333Ч0.45Ч10-3)=1.0471

kδ2

1.0471

4.7

Коэффициент МДС воздушного зазора kδ=kδ1Чkδ2 kδ=1.1899Ч1.0471=1.2459

kδ

1.2459

4.8

Магнитное напряжение (МДС)воздушного зазора Fδ=2/(μ0)ЧBδЧδЧ10-3Чkδ Fδ=2/(1.256Ч10-6)Ч0.8298Ч0.45Ч10-3Ч1.2459=740.815 А

Fδ

740.815

А

4.9

Ширина паза статора в средней части (на половине высоты) bп(1)=0.5Ч(b1(1)+b2(1)) bп(1)=0.5Ч(7.8+10.1)=9 мм

bп(1)

9

мм

4.10

Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи kп(1)=bп(1)/(kcЧbZ(1)) kп(1)=9/(0.97Ч6)=1.546

kп(1)

1.546

4.11

Расчетное значение индукции в зубце статора B'Z(1)=(BδЧt1)/(kcЧbZ(1)Ч10-3) B'Z(1)=(0.8298Ч0.01335)/(0.97Ч6Ч10-3)=1.9 Тл

B'Z(1)

1.9

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.12

Предполагаемое действительное значение индукции в зубце статора BпрZ(1)=ѓ(МаркаСтали,B'Z(1))

BпрZ(1)

1.9

Тл

4.13

Напряженность магнитного поля HZ(1)=ѓ(МаркаСтали,BпрZ(1)) Определяется по таблице 4.2 стр.73 [1].

HZ(1)

2070

А/м

4.14

Действительное значение индукции в зубце статора BZ(1)=B'Z(1)-μ0ЧHZ(1)Чkп(1) BZ(1)=1.9-1.256Ч10-6Ч2070Ч1.546=1.896 Тл

BZ(1)

1.896

Тл

4.15

Отклонение действительного значения индукции в зубце статора от предполагаемого ΔBZ(1)=|BпрZ(1)-BZ(1)| ΔBZ(1)=|1.9-1.896|=0.004 Тл

ΔBZ(1)

0.004

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.16

Магнитное напряжение (МДС) зубцовой зоны статора FZ(1)=2ЧhZ(1)Ч10-3ЧHZ(1) FZ(1)=2Ч15.7Ч10-3Ч2070=64.998 А

FZ(1)

64.998

А

4.17

Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в верхнем сечении зубца ротора kп(2)в=b1(2)/(kcЧb'Z(2)) kп(2)в=8.8/(0.97Ч8.3)=1.093

kп(2)в

1.093

4.18

Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в нижнем сечении зубца ротора kп(2)н=b2(2)/(kcЧb''Z(2)) kп(2)н=5.8/(0.97Ч8.3)=0.72

kп(2)н

0.72

4.19

Ширина средней части паза ротора bп(2)=0.5Ч(b1(2)+b2(2)) bп(2)=0.5Ч(8.8+5.8)=7.3 мм

bп(2)

7.3

мм

4.20

Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в среднем сечении зубца ротора kп(2)ср=bп(2)/(kcЧbZ(2)) kп(2)ср=7.3/(0.97Ч8.3)=0.907

kп(2)ср

0.907

4.21

Расчетное значение индукции в верхнем сечении зубца ротора B'Z(2)в=BδЧt2/(kcЧb'Z(2)) B'Z(2)в=0.8298Ч18.38/(0.97Ч8.3)=1.89 Тл

B'Z(2)в

1.89

Тл

4.22

Расчетное значение индукции в нижнем сечении зубца ротора B'Z(2)н=BδЧt2/(kcЧb''Z(2)) B'Z(2)н=0.8298Ч18.38/(0.97Ч8.3)=1.89 Тл

B'Z(2)н

1.89

Тл

4.23

Расчетное значение индукции в среднем сечении зубца ротора B'Z(2)ср=BδЧt2/(kcЧbZ(2)) B'Z(2)ср=0.8298Ч18.38/(0.97Ч8.3)=1.89 Тл

B'Z(2)ср

1.89

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.24

Предполагаемое действительное значение индукции в верхнем сечении зубца статора BпрZ(2)в=ѓ(МаркаСтали,B'Z(2)в)

BпрZ(2)в

1.89

Тл

4.25

Напряженность магнитного поля в верхнем сечении зубца статора HZ(2)в=ѓ(МаркаСтали,BпрZ(2)в) Определяется по таблице 4.2 стр.73 [1].

HZ(2)в

2010

А/м

4.26

Действительное значение индукции в верхнем сечении зубца статора BZ(2)в=B'Z(2)в-μ0Чkп(2)вЧHZ(2)в BZ(2)в=1.89-1.256Ч10-6Ч1.093Ч2010=1.887 Тл

BZ(2)в

1.887

Тл

4.27

Отклонение действительного значения индукции в верхнем сечении зубца статора от предполагаемого ΔBZ(2)в=|BпрZ(2)в-BZ(2)в| ΔBZ(2)в=|1.89-1.887|=0.003 Тл

ΔBZ(2)в

0.003

Тл

4.28

Предполагаемое действительное значение индукции в нижнем сечении зубца статора BпрZ(2)н=ѓ(МаркаСтали,B'Z(2)н)

BпрZ(2)н

1.89

Тл

4.29

Напряженность магнитного поля в нижнем сечении зубца статора HZ(2)н=ѓ(МаркаСтали,BпрZ(2)н) Определяется по таблице 4.2 стр.73 [1].

HZ(2)н

2010

А/м

4.30

Действительное значение индукции в нижнем сечении зубца статора BZ(2)н=B'Z(2)н-μ0Чkп(2)нЧHZ(2)н BZ(2)н=1.89-1.256Ч10-6Ч0.72Ч2010=1.888 Тл

BZ(2)н

1.888

Тл

4.31

Отклонение действительного значения индукции в нижнем сечении зубца статора от предполагаемого ΔBZ(2)н=|BпрZ(2)н-BZ(2)н| ΔBZ(2)н=|1.89-1.888|=0.002 Тл

ΔBZ(2)н

0.002

Тл

4.32

Предполагаемое действительное значение индукции в среднем сечении зубца статора BпрZ(2)ср=ѓ(МаркаСтали,B'Z(2)в)

BпрZ(2)ср

1.89

Тл

4.33

Напряженность магнитного поля в среднем сечении зубца статора HZ(2)ср=ѓ(МаркаСтали,BпрZ(2)ср) Определяется по таблице 4.2 стр.73 [1].

HZ(2)ср

2010

А/м

4.34

Действительное значение индукции в среднем сечении зубца статора BZ(2)ср=B'Z(2)ср-μ0Чkп(2)срЧHZ(2)ср BZ(2)ср=1.89-1.256Ч10-6Ч0.907Ч2010=1.888 Тл

BZ(2)ср

1.888

Тл

4.35

Отклонение действительного значения индукции в среднем сечении зубца статора от предполагаемого ΔBZ(2)ср=|BпрZ(2)ср-BZ(2)ср| ΔBZ(2)ср=|1.89-1.888|=0.002 Тл

ΔBZ(2)ср

0.002

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.36

Расчетная напряженность магнитного поля в зубцах ротора HZ(2)=(HZ(2)в+4ЧHZ(2)ср+HZ(2)н)/6 HZ(2)=(2010+4Ч2010+2010)/6=2010 А/м

HZ(2)

2010

А/м

4.37

Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора FZ(2)=2ЧhZ(2)Ч10-3ЧHZ(2) FZ(2)=2Ч19.9Ч10-3Ч2010=79.998 А

FZ(2)

79.998

А

4.38

Коэффициент насыщения зубцовой зоны асинхронного двигателя kZ=1+(FZ(1)+FZ(2))/Fδ kZ=1+(64.998+79.998)/740.815=1.2 Данный коэффициент позволяет предварительно оценить правильность выбранных размерных соотношений и обмоточных данных рассчитываемого двигателя.

kZ

1.2

4.39

Высота ярма статора ha=0.5Ч(Dа-D)-hп(1)Ч10-3 ha=0.5Ч(0.225-0.153)-15.7Ч10-3=0.0203 м

ha

0.0203

м

4.40

Длина средней магнитной силовой линии в ярме статора La=πЧ(Dа-ha)/(2p) La=πЧ(0.225-0.0203)/(4)=0.161 м

La

0.161

м

4.41

Индукция в ярме статора Ba=Φ/(kcЧ2ЧhaЧlδ) Ba=0.009839/(0.97Ч2Ч0.0203Ч0.155)=1.61 Тл

Ba

1.61

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.42

Напряженность магнитного поля в ярме статора Ha=ѓ(МаркаСтали,Ba) Определяется по таблице 4.4 стр.81 [1].

Ha

788

А/м

4.43

Магнитное напряжение (МДС) ярма статора Fa=LaЧHa Fa=0.161Ч788=126.868 А

Fa

126.868

А

4.44

Геометрическая высота ярма ротора hj=0.5Ч(D2-Dj)-hп(2)Ч10-3 hj=0.5Ч(0.1521-0.0518)-20.5Ч10-3=0.0297 м

hj

0.0297

м

4.45

Длина средней магнитной силовой линии в ярме ротора Lj=πЧ(Dj+hj)/(2p) Lj=πЧ(0.0518+0.0297)/(4)=0.064 м Вид формулы зависит от значения параметра 2p.

Lj

0.064

м

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

4.46

Напряженность магнитного поля в ярме ротора Hj=ѓ(МаркаСтали,Bj) Определяется по таблице 4.4 стр.81 [1].

Hj

154

А/м

4.47

Магнитное напряжение (МДС) ярма ротора Fj=LjЧHj Fj=0.064Ч154=9.856 А

Fj

9.856

А

4.48

Суммарное магнитное напряжение (МДС) магнитной цепи АД на одну пару полюсов Fu=Fδ+FZ(1)+FZ(2)+Fa+Fj Fu=740.815+64.998+79.998+126.868+9.856=1022.535 А

Fu

1022.535

А

4.49

Коэффициент насыщения магнитной цепи kμ=Fu/Fδ kμ=1022.535/740.815=1.38 Для рационально спроектированных асинхронных двигателей 1.3≤kμ≤1.5.

kμ

1.38

4.50

Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД) Iμ=(pЧFu)/(0.9Чm1ЧW1Чkоб1) Iμ=(2Ч1022.535)/(0.9Ч3Ч102Ч0.9598)=7.737 А

Iμ

7.737

А

4.51

Намагничивающий ток в относительных единицах Iμ*=Iμ/I1н.пред Iμ*=7.737/21.944=0.353 о.е. Для 2p=4 рациональное значение Iμ*=0.25ч0.30

Iμ*

0.353

о.е.

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

5.1

Коэффициент расчета активной фазы статора Kл=ѓ(2p) Определяется по таблице 5.1 [1] [1].

Kл

1.3

5.2

Коэффициент расчета активной фазы статора Kвыл=ѓ(2p) Определяется по таблице 5.1 [1] [1].

Kвыл

0.4

5.3

Длина вылета прямолинейной части катушки

B

0.015

м

5.4

Средняя длина катушки bкт=πЧ(D+hп(1)Ч10-3)Чβ1/(2p) bкт=πЧ(0.153+15.7Ч10-3)Ч1/(4)=0.1325 м

bкт

0.1325

м

5.5

Вылет лобовых частей обмотки Lвыл=KвылЧbкт+B Lвыл=0.4Ч0.1325+0.015=0.068 м

Lвыл

0.068

м

5.6

Длина лобовых частей обмотки Lл=KлЧbкт+2ЧB Lл=1.3Ч0.1325+2Ч0.015=0.2023 м

Lл

0.2023

м

5.7

Средня длина витка катушки Lср=2Ч(lδ+Lл) Lср=2Ч(0.155+0.2023)=0.7146 м

Lср

0.7146

м

5.8

Общая длина проводников фазы обмотки статора L1=LсрЧW1 L1=0.7146Ч102=72.8892 м

L1

72.8892

м

5.9

Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре r1=ρ115ЧL1/(aЧnэлЧqэлЧ10-6) r1=0.0244Ч10-6Ч72.8892/(1Ч2Ч1.539Ч10-6)=0.5778 Ом

r1

0.5778

Ом

5.10

Активное сопротивление фазы обмотки статора в относительных единицах r1*=r1ЧI1н.пред/U1H r1*=0.5778Ч21.944/220=0.0576 о.е. При правильном расчете r1*=0.01ч0.07 о.е.

r1*

0.0576

о.е.

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

5.11

Сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями rкл=πЧ(ρклЧDкл.ср.)/(Z2ЧqклЧ10-6) rкл=πЧ(0.0488Ч10-6Ч0.1265)/(26Ч329.35Ч10-6)=0.000002265 Ом

rкл

0.000002265

Ом

5.12

Сопротивление стержня rс=(ρcЧlδ)/(qсЧ10-6) rс=(0.0488Ч10-6Ч0.155)/(134.1Ч10-6)=0.00005641 Ом

rс

0.00005641

Ом

5.13

Активное сопротивление фазы обмотки ротора r2=rс+2Чrкл/Δ2 r2=0.00005641+2Ч0.000002265/0.4792=0.00007615 Ом

r2

0.00007615

Ом

5.14

Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора r'2=r2Ч4Чm1Ч(W1Чkоб1)2/Z2 r'2=0.00007615Ч4Ч3Ч(102Ч0.9598)2/26=0.336852 Ом

r'2

0.336852

Ом

5.15

Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора r'2*=r'2ЧI1н.пред/U1H r'2*=0.336852Ч21.944/220=0.03360 о.е. При правильном расчете r'2*=0.01ч0.07 о.е.

r'2*

0.03360

о.е.

5.16

Отношение зубцовых делений ротора и статора Δtz=t2Ч10-3/t1 Δtz=18.38Ч10-3/0.01335=1.377

Δtz

1.377

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

5.30

Вспомогательный коэффициент расчета индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора ΔZ=ƒ(Δbδ2,Δbt2) Определяется по рис.5.7 стр.99 [1].

ΔZ

0.028333

5.31

Расчетная высота паза ротора h0(2)=h1(2)+0.4Чb2(2) h0(2)=12.4+0.4Ч5.8=14.72 мм

h0(2)

14.72

мм

5.32

Полная высота паза ротора hc(2)=h1(2)+0.5Чb1(2)+0.5Чb2(2) hc(2)=12.4+0.5Ч8.8+0.5Ч5.8=19.7 мм

hc(2)

19.7

мм

5.33

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора λп(2)=h0(2)/(3Чb1(2))Ч(1-πЧb1(2)2/(8Чqс))2+0.66-bш(2)/(2Чb1(2))+hш(2)/bш(2) λп(2)=14.72/(3Ч8.8)Ч(1-πЧ8.82/(8Ч134.1))2+0.66-1.5/(2Ч8.8)+0.75/1.5=1.408 Вид формулы зависит от значения идентификатора формы паза (равен 4)

λп(2)

1.408

5.34

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора λл(2)=(2.3ЧDкл.ср.)/(Z2ЧlδЧΔ2)Чlg[(4.7ЧDкл.ср.)/(hклЧ10-3+2ЧbклЧ10-3)] λл(2)=(2.3Ч0.1265)/(26Ч0.155Ч0.4792)Чlg[(4.7Ч0.1265)/(25.625Ч10-3+2Ч12.9Ч10-3)]=0.334

λл(2)

0.334

5.35

Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора ξ(2)=1+0.2Ч(πЧp/Z2)-ΔZ/(1-p2/Z22) ξ(2)=1+0.2Ч(πЧ2/26)-0.028333/(1-22/262)=1.02

ξ(2)

1.02

5.36

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора λд(2)=t2/(12ЧkδЧδ)Чξ(2) λд(2)=18.38/(12Ч1.2459Ч0.45)Ч1.02=2.787

λд(2)

2.787

5.37

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы короткозамкнутого ротора x2=7.9Чf1ЧlδЧ10-6Ч(λп(2)+λл(2)+λд(2)) x2=7.9Ч50Ч0.155Ч10-6Ч(1.408+0.334+2.787)=0.000277 Ом

x2

0.000277

Ом

5.38

Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора x'2=x2Ч12Ч(W1Чkоб1)2/Z2 x'2=0.000277Ч12Ч(102Ч0.9598)2/26=1.225 Ом

x'2

1.225

Ом

5.39

Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора в относительных единицах x'2*=x'2ЧI1н.пред/U1H x'2*=1.225Ч21.944/220=0.12 о.е.

x'2*

0.12

о.е.

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.1

Удельные потери в стали P0.1/50=ѓ(МаркаСтали) Определяеся по [1].

P0.1/50

2.5

Вт/кг

6.2

Масса стали ярма статора ma=πЧ(Dа-ha)ЧkcЧγcЧlδЧha ma=πЧ(0.225-0.0203)Ч0.97Ч7800Ч0.155Ч0.0203=15.3 кг

ma

15.3

кг

6.3

Масса зубцов статора mZ(1)=hZ(1)Ч10-3ЧbZ(1)Ч10-3ЧZ1ЧlδЧkcЧγc mZ(1)=15.7Ч10-3Ч6Ч10-3Ч36Ч0.155Ч0.97Ч7800=4 кг

mZ(1)

4

кг

6.4

Коэффициент зависимоти потерь в стали от частоты перемагничивания β=ƒ(f1) Диапазон значений β=1.3ч1.5.

β

1.4

6.5

Основные потери в стали Δpст.осн.=P0.1/50Ч(f1/50)βЧ(kДАЧBa2Чma+kДZЧBZ(1)2ЧmZ(1)) Δpст.осн.=2.5Ч(50/50)1.4Ч(1.6Ч1.612Ч15.3+1.8Ч1.8962Ч4)=223.3 Вт

Δpст.осн.

223.3

Вт

6.6

Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения r12=Δpст.осн./(m1ЧIμ2) r12=223.3/(3Ч7.7372)=1.243 Ом

r12

1.243

Ом

6.7

Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения в относительных единицах r12*=r12ЧI1н.пред/U1H r12*=1.243Ч21.944/220=0.124 о.е.

r12*

0.124

о.е.

6.8

Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора x12=U1H/Iμ-x1 x12=220/7.737-0.899=27.536 Ом

x12

27.536

Ом

6.9

Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора в относительных единицах x12*=x12ЧI1н.пред/U1H x12*=27.536Ч21.944/220=2.747 о.е.

x12*

о.е.

6.10

Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора Δbδ1=bш(1)/δ Δbδ1=3.5/0.45=7.78

Δbδ1

7.78

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.11

Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора β0(1)=ƒ(Δbδ1) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1].

β0(1)

0.368

6.12

Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора β0(2)=ƒ(Δbδ2) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1].

β0(2)

0.234

6.13

Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора B0(1)=β0(1)ЧkδЧBδ B0(1)=0.368Ч1.2459Ч0.8298=0.38

B0(1)

0.38

6.14

Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора B0(2)=β0(2)ЧkδЧBδ B0(2)=0.234Ч1.2459Ч0.8298=0.242

B0(2)

0.242

6.15

Скорость вращения ротора в режиме ХХ n=60Чf1/p n=60Ч50/2=1500 об/мин

n

1500

об/мин

6.16

Удельные поверхностные потери коронок зубцов статора pпов(1)=0.5Чk01Ч(Z2Чn/10000)1.5Ч(B0(1)Чt2)2 pпов(1)=0.5Ч1.5Ч(26Ч1500/10000)1.5Ч(0.38Ч18.38)2=281.8 Вт/мІ

pпов(1)

281.8

Вт/мІ

6.17

Удельные поверхностные потери коронок зубцов ротора pпов(2)=0.5Чk02Ч(Z1Чn/10000)1.5Ч(B0(2)Чt1Ч103)2 pпов(2)=0.5Ч1.5Ч(36Ч1500/10000)1.5Ч(0.242Ч0.01335Ч103)2=98.2 Вт/мІ

pпов(2)

98.2

Вт/мІ

6.18

Полные поверхностные потери статора Δpпов(1)=pпов(1)Ч(t1-bш(1)Ч10-3)ЧZ1Чlδ Δpпов(1)=281.8Ч(0.01335-3.5Ч10-3)Ч36Ч0.155=15.49 Вт

Δpпов(1)

15.49

Вт

6.19

Полные поверхностные потери ротора Δpпов(2)=pпов(2)Ч(t2Ч10-3-bш(2)Ч10-3)ЧZ2Чlδ Δpпов(2)=98.2Ч(18.38Ч10-3-1.5Ч10-3)Ч26Ч0.155=6.68 Вт

Δpпов(2)

6.68

Вт

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.20

Амплитуда пульсации индукции в средних сечениях зубцов статора Bпул(1)=γ2Чδ/(2Чt1Ч103)ЧBZ(1) Bпул(1)=1.3333Ч0.45/(2Ч0.01335Ч103)Ч1.896=0.043 Тл

Bпул(1)

0.043

Тл

6.21

Амплитуда пульсации индукции в средних сечениях зубцов статора Bпул(2)=γ1Чδ/(2Чt2)ЧBZ(2) Bпул(2)=4.7343Ч0.45/(2Ч18.38)Ч1.89=0.11 Тл

Bпул(2)

0.11

Тл

6.22

Масса стали зубцов ротора mZ2=Z2Ч(hZ(2)Ч10-3)Ч(bZ(2)Ч10-3)ЧlδЧkcЧγc mZ2=26Ч(19.9Ч10-3)Ч(8.3Ч10-3)Ч0.155Ч0.97Ч7800=5.036 кг

mZ2

5.036

кг

6.23

Пульсационные потери в зубцах статора Δpпул(1)=0.11Ч(Z2Чn/1000ЧBпул(1))2ЧmZ(1) Δpпул(1)=0.11Ч(26Ч1500/1000Ч0.043)2Ч4=1.237 Вт

Δpпул(1)

1.237

Вт

6.24

Пульсационные потери в зубцах ротора Δpпул(2)=0.11Ч(Z1Чn/1000ЧBпул(2))2ЧmZ(1) Δpпул(2)=0.11Ч(36Ч1500/1000Ч0.11)2Ч4=15.525 Вт

Δpпул(2)

15.525

Вт

6.25

Сумма добавочных потерь холостого хода в асинхронном двигателе Δpст.доб.=Δpпов(1)+Δpпов(2)+Δpпул(1)+Δpпул(2) Δpст.доб.=15.49+6.68+1.237+15.525=38.932 Вт

Δpст.доб.

38.932

Вт

6.26

Проверочный коэффициент отношения добавочных потерь к основным Δpдоб/осн=Δpст.доб./Δpст.осн. Δpдоб/осн=38.932/223.3=0.174

Δpдоб/осн

0.174

6.27

Полные магнитные потери (потери в стали) асинхронного двигателя Δpст=Δpст.доб.+Δpст.осн. Δpст=38.932+223.3=262.232 Вт

Δpст

262.232

Вт

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.28

Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь Kт=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.111 [1].

Kт

0

6.29

Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь K'т=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.111 [1].

K'т

0

6.30

Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь K''т=1.3Ч(1-Dа) K''т=1.3Ч(1-0.225)=1.008 Вид формулы зависит от степени защиты и числа полюсов.

K''т

1.008

6.31

Механические и вентиляционные потери Δpмех=K''тЧ(n/10)2ЧDа4 Δpмех=1.008Ч(1500/10)2Ч0.2254=58.126 Вт Вид формулы зависит от степени защиты и числа полюсов.

Δpмех

58.126

Вт

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.32

Электрические потери в статоре при холостом ходе Δpэ10=m1ЧIμ2Чr1 Δpэ10=3Ч7.7372Ч0.5778=103.763 Вт

Δpэ10

103.763

Вт

6.33

Активная составляющая тока холостого хода Io.a.=(Δpст+Δpмех+Δpэ10)/(m1ЧU1H) Io.a.=(262.232+58.126+103.763)/(3Ч220)=0.643 А

Io.a.

0.643

А

6.34

Ток холостого хода Io=(Io.a.2+Iμ2)½ Io=(0.6432+7.7372)Ѕ=7.764 А

Io

7.764

А

6.35

Коэффициент мощности при холостом ходе cosφo=Io.a./Io cosφo=0.643/7.764=0.083

cosφo

0.083

6.36

Потери, не изменяющиеся при изменени скольжения Δpпост=(Δpст+Δpмех)Ч10-3 Δpпост=(262.232+58.126)Ч10-3=0.32 кВт

Δpпост

0.32

кВт

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.1

Активная составляющая комплексного коэффициента C1 C1a=[r12Ч(r1+r12)+x12Ч(x1+x12)]/(r122+x122) C1a=[1.243Ч(0.5778+1.243)+27.536Ч(0.899+27.536)]/(1.2432+27.5362)=1.0335

C1a

1.0335

7.2

Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1 C1p=(r1Чx12-r12Чx1)/(r122+x122) C1p=(0.5778Ч27.536-1.243Ч0.899)/(1.2432+27.5362)=0.0195

C1p

0.0195

7.3

Модуль комплексного коэффициента C1 C1=(C1a2+C1p2)Ѕ C1=(1.03352+0.01952)Ѕ=1.0337

C1

1.0337

7.4

Аргумент комплексного коэффициента C1 |γ|=arctg(C1p/C1a) |γ|=arctg(0.0195/1.0335)=1.08 °

|γ|

1.08

°

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.5

Компонент полного сопротивления контура намагничивания Rm=C1aЧr12+C1pЧx12 Rm=1.0335Ч1.243+0.0195Ч27.536=1.822 Ом

Rm

1.822

Ом

7.6

Компонент полного сопротивления контура намагничивания Xm=C1aЧx12-C1pЧr12 Xm=1.0335Ч27.536-0.0195Ч1.243=28.434 Ом

Xm

28.434

Ом

7.7

Компонент полного сопротивления контура намагничивания Zm=(Rm2+Xm2)Ѕ Zm=(1.8222+28.4342)Ѕ=28.492 Ом

Zm

28.492

Ом

7.8

Компонент полного сопротивления контура намагничивания cosφ0=Rm/Zm cosφ0=1.822/28.492=0.064

cosφ0

0.064

7.9

Компонент полного сопротивления контура намагничивания sinφ0=Xm/Zm sinφ0=28.434/28.492=0.998

sinφ0

0.998

7.10

Ток холостого хода I0=U1H/Zm I0=220/28.492=7.721 А

I0

7.721

А

7.11

Активная составляющая тока холостого хода I0a=I0Чcosφ0 I0a=7.721Ч0.064=0.494 А

I0a

0.494

А

7.12

Реактивная составляющая тока холостого хода I0p=I0Чsinφ0 I0p=7.721Ч0.998=7.706 А

I0p

7.706

А

7.13

Отклонение реактивной составляющей тока холостого хода ΔI0p=(I0p-Iμ)/I0pЧ100 ΔI0p=(7.706-7.737)/7.706Ч100=-0.402 %

ΔI0p

-0.402

%

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.14

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения a'=C1a2-C1p2 a'=1.03352-0.01952=1.068

a'

1.068

7.15

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения b'=2ЧC1aЧC1p b'=2Ч1.0335Ч0.0195=0.04

b'

0.04

7.16

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения a0=C1aЧr1+C1pЧx1+b'Чx'2 a0=1.0335Ч0.5778+0.0195Ч0.899+0.04Ч1.225=0.664

a0

0.664

7.17

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения b0=C1aЧx1-C1pЧr1+a'Чx'2 b0=1.0335Ч0.899-0.0195Ч0.5778+1.068Ч1.225=2.226

b0

2.226

7.18

Предварительное значение номинального скольжения Sн.пред.=r'2* Sн.пред.=0.03360

Sн.пред.

0.03360

7.19

Номинальное скольжение для расчета характеристик Sном=0.98ЧSн.пред. Sном=0.98Ч0.03360=0.03293

Sном

0.03293

7.20

Предварительное значение критического скольжения Sкр.пр=(C1Чr'2)/(r12+(x1+C1Чx'2)2)Ѕ Sкр.пр=(1.0337Ч0.336852)/(0.57782+(0.899+1.0337Ч1.225)2)Ѕ=0.1554

Sкр.пр

0.1554

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.21

Значение скольжения для расчета характеристик S1Sп=1ЧSн.пред. S1Sп=1Ч0.03360=0.033600

S1Sп

0.033600

7.22

Активное сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп R1Sп=a0+a'Чr'2/S1Sп R1Sп=0.664+1.068Ч0.336852/0.033600=11.371 Ом

R1Sп

11.371

Ом

Предварительное значение реактивного сопротивления Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп Xпред 1Sп=b0-b'Чr'2/S1Sп Xпред 1Sп=2.226-0.04Ч0.336852/0.033600=1.825 Ом

Xпред 1Sп

1.825

Ом

7.24

Реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп X1Sп=ѓ(Xпред 1Sп) Если передварительное значение положительное, то оно принимается за значение сопротивления, в противном случае сопротивление считается нулевым.

X1Sп

1.825

Ом

7.25

Общее сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп Z1Sп=(R1Sп2+X1Sп2)Ѕ Z1Sп=(11.3712+1.8252)Ѕ=11.517 Ом

Z1Sп

11.517

Ом

7.26

Коэффициент активной составляющей Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп cosφ'2 1Sп=R1Sп/Z1Sп cosφ'2 1Sп=11.371/11.517=0.987

cosφ'2 1Sп

0.987

7.27

Коэффициент реактивной составляющей Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп sinφ'2 1Sп=X1Sп/Z1Sп sinφ'2 1Sп=1.825/11.517=0.158

sinφ'2 1Sп

0.158

7.28

Приведенное к статору значение фазного тока ротора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I''2 1Sп=U1H/Z1Sп I''2 1Sп=220/11.517=19.102 А

I''2 1Sп

19.102

А

7.29

Активная составляющая тока I''2 1Sп I''2a 1Sп=I''2 1SпЧcosφ'2 1Sп I''2a 1Sп=19.102Ч0.987=18.854 А

I''2a 1Sп

18.854

А

7.30

Реактивная составляющая тока I''2 1Sп I''2p 1Sп=I''2 1SпЧsinφ'2 1Sп I''2p 1Sп=19.102Ч0.158=3.018 А

I''2p 1Sп

3.018

А

7.31

Активная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1a 1Sп=I0a+I''2a 1Sп I1a 1Sп=0.494+18.854=19.348 А

I1a 1Sп

19.348

А

7.32

Реактивная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1p 1Sп=I0p+I''2p 1Sп I1p 1Sп=7.706+3.018=10.724 А

I1p 1Sп

10.724

А

7.33

Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1 1Sп=(I1a 1Sп2+I1p 1Sп2)Ѕ I1 1Sп=(19.3482+10.7242)Ѕ=22.121 А

I1 1Sп

22.121

А

7.34

Приведенное к статору значение фазного тока ротора в Т-образной схеме замещения для скольжения равного 1Sп I'2 1Sп=C1ЧI''2 1Sп I'2 1Sп=1.0337Ч19.102=19.746 А

I'2 1Sп

19.746

А

7.35

Активная мощность на входе асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп P1 1Sп=3ЧU1HЧI1a 1SпЧ10-3 P1 1Sп=3Ч220Ч19.348Ч10-3=12.77 кВт

P1 1Sп

12.77

кВт

7.36

Электрические потери в обмотках статора для скольжения равного 1Sп Δpэ1 1Sп=3ЧI1 1Sп2Чr1Ч10-3 Δpэ1 1Sп=3Ч22.1212Ч0.5778Ч10-3=0.848 кВт

Δpэ1 1Sп

0.848

кВт

7.37

Электрические потери в обмотках ротора для скольжения равного 1Sп Δpэ2 1Sп=3ЧI'2 1Sп2Чr'2Ч10-3 Δpэ2 1Sп=3Ч19.7462Ч0.336852Ч10-3=0.394 кВт

Δpэ2 1Sп

0.394

кВт

7.38

Активная мощность на входе асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп Δpдоб 1Sп=0.005ЧP1 1Sп Δpдоб 1Sп=0.005Ч12.77=0.064 кВт

Δpдоб 1Sп

0.064

кВт

7.39

Суммарные потери в асинхронном двигателе для скольжения равного 1Sп ΣΔp1Sп=Δpэ1 1Sп+Δpэ2 1Sп+Δpпост+Δpдоб 1Sп ΣΔp1Sп=0.848+0.394+0.32+0.064=1.626 кВт

ΣΔp1Sп

1.626

кВт

7.40

Суммарные потери в асинхронном двигателе для скольжения равного 1Sп P2 1Sп=P1 1Sп-ΣΔp1Sп P2 1Sп=12.77-1.626=11.144 кВт

P2 1Sп

11.144

кВт

7.41

КПД асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп η1Sп=1-ΣΔp1Sп/P1 1Sп η1Sп=1-1.626/12.77=0.873

η1Sп

0.873

7.42

Коэффициент мощности для скольжения равного 1Sп cosφ1Sп=I1a 1Sп/I1 1Sп cosφ1Sп=19.348/22.121=0.875

cosφ1Sп

0.875

7.43

Угловая скорость вращения ротора для скольжения равного 1Sп Ω2 1Sп=2ЧπЧf1Ч(1-S1Sп)/p Ω2 1Sп=2ЧπЧ50Ч(1-0.033600)/2=151.802

Ω2 1Sп

151.802

7.44

Момент на валу двигателя для скольжения равного 1Sп M2 1Sп=P2 1SпЧ103/Ω2 1Sп M2 1Sп=11.144Ч103/151.802=73.411 НЧм

M2 1Sп

73.411

НЧм

S

S0.2Sп

S0.4Sп

S0.6Sп

S0.8Sп

S1Sп

S1.2Sп

Sном

Sкр.пр

Sном,

0.006720

0.013440

0.020160

0.026880

0.033600

0.040320

0.03293

0.1554

Rном, Ом

54.199

27.432

18.509

14.048

11.371

9.587

11.589

2.979

Xпред ном, Ом

0.221

1.223

1.558

1.725

1.825

1.892

1.817

2.139

Xном, Ом

0.221

1.223

1.558

1.725

1.825

1.892

1.817

2.139

Zном, Ом

54.199

27.459

18.574

14.154

11.517

9.772

11.731

3.667

cosφ'2 ном,

1

0.999

0.997

0.993

0.987

0.981

0.988

0.812

sinφ'2 ном,

0.004

0.045

0.084

0.122

0.158

0.194

0.155

0.583

I''2 ном, А

4.059

8.012

11.845

15.543

19.102

22.513

18.754

59.995

I''2a ном, А

4.059

8.004

11.809

15.434

18.854

22.085

18.529

48.716

I''2p ном, А

0.016

0.361

0.995

1.896

3.018

4.368

2.907

34.977

I1a ном, А

4.553

8.498

12.303

15.928

19.348

22.579

19.023

49.21

I1p ном, А

7.722

8.067

8.701

9.602

10.724

12.074

10.613

42.683

I1 ном, А

8.964

11.717

15.069

18.598

22.121

25.605

21.783

65.142

I'2 ном, А

4.196

8.282

12.244

16.067

19.746

23.272

19.386

62.017

P1 ном, кВт

3.005

5.609

8.12

10.512

12.77

14.902

12.555

32.479

Δpэ1 ном, кВт

0.139

0.238

0.394

0.6

0.848

1.136

0.822

7.356

Δpэ2 ном, кВт

0.018

0.069

0.151

0.261

0.394

0.547

0.38

3.887

Δpдоб ном, кВт

0.015

0.028

0.041

0.053

0.064

0.075

0.063

0.162

ΣΔpном, кВт

0.492

0.655

0.906

1.234

1.626

2.078

1.585

11.725

P2 ном, кВт

2.513

4.954

7.214

9.278

11.144

12.824

10.97

20.754

ηном,

0.836

0.883

0.888

0.883

0.873

0.861

0.874

0.639

cosφном,

0.508

0.725

0.816

0.856

0.875

0.882

0.873

0.755

Ω2 ном,

156.024

154.968

153.913

152.857

151.802

150.746

151.907

132.669

M2 ном, НЧм

16.106

31.968

46.871

60.697

73.411

85.07

72.215

156.434

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

Ток холостого хода по отношению к номинальному I0*=I0/I1 ном I0*=7.721/21.783=0.354 о.е.

I0*

0.354

о.е.

7.46

Отклонение номинального КПД от предварительного Δnн=(ηном-ηн.пред)/ηномЧ100 Δnн=(0.874-0.87)/0.874Ч100=0.458 %

Δnн

0.458

%

7.47

Отклонение номинального коэффициента мощности от предварительного Δcosφн=(cosφном-cosφн.пред)/cosφномЧ100 Δcosφн=(0.873-0.873)/0.873Ч100=0 %

Δcosφн

0

%

7.48

Предварительное значение максимального момента на валу Mmax.пред=M2 кр.пр Mmax.пред=156.434 Н/м

Mmax.пред

156.434

Н/м

7.49

Перегрузочная способность асинхронного двигателя Kм.пред=Mmax.пред/M2 ном Kм.пред=156.434/72.215=2.166

Kм.пред

2.166

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

8.1

Площадь поперечного сечения стержня ротора qc(2)=πЧ(b1(2)2+b2(2)2)/8+0.5Чh1(2)Ч(b1(2)+b2(2)) qc(2)=πЧ(8.82+5.82)/8+0.5Ч12.4Ч(8.8+5.8)=134.141 ммІ

qc(2)

134.141

ммІ

8.2

Минимальная условная глубина проникновения тока в стержень обмотки ротора hr(1)=0.5Чb1(2) hr(1)=0.5Ч8.8=4.4 мм

hr(1)

4.4

мм

8.3

Максимальная условная глубина проникновения тока в стержень обмотки ротора hr(2)=h1(2)+0.5Чb1(2) hr(2)=12.4+0.5Ч8.8=16.8 мм

hr(2)

16.8

мм

8.4

Коэффициент приведения тока для короткозамкнутой обмотки ротора vi=6ЧW1Чkоб1/Z2 vi=6Ч102Ч0.9598/26=22.592

vi

22.592

8.5

Номинальный фазный ток ротора I2н=viЧI'2 ном I2н=22.592Ч19.386=437.969 А

I2н

437.969

А

8.6

Постоянная составляющая коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния ротора λ'п2=h0(2)/(3Чb1(2))Ч[1-(πЧb1(2)2)/(8Чqc(2))]2+0.66-bш(2)/(2Чb1(2)) λ'п2=14.72/(3Ч8.8)Ч[1-(πЧ8.82)/(8Ч134.141)]2+0.66-1.5/(2Ч8.8)=0.908

λ'п2

0.908

8.7

Коэффициент размерных соотношений зубцовых зон статора и ротора CN=0.64+2.5Ч[δ/(t1Ч103+t2)]Ѕ CN=0.64+2.5Ч[0.45/(0.01335Ч103+18.38)]Ѕ=0.938

CN

0.938

8.8

Пусковое сопротивление взаимоиндукции для скольжений S≥(0.1ч0.15) x12п=kμЧx12 x12п=1.38Ч27.536=38 Ом

x12п

38

Ом

8.9

Скорость вращения магнитного поля в пространстве n1=60Чf1/p n1=60Ч50/2=1500 об/мин

n1

1500

об/мин

8.10

Номинальный электромагнитный момент Mэм.н=(m1Чp)/(2ЧπЧf1)ЧI'2 ном2Чr'2/Sном Mэм.н=(3Ч2)/(2ЧπЧ50)Ч19.3862Ч0.336852/0.03293=73.422 НЧм

Mэм.н

73.422

НЧм

8.11

Прогнозируемая кратность начального пускового тока Iп.пред*=ѓ(h,2p,IP) Определяется по таблице 8.1 стр.147 [1].

Iп.пред*

7

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозначение

Вели- чина

Размер- ность

8.12

Величина скольжения (для S=1.0)

S(s=1.0)

1

8.13

Приведенная высота стержня ротора при расчетной температуре 115°C (для S=1.0) ξ(s=1.0)=63.61Чhc(2)Ч(S(s=1.0))ЅЧ10-3 ξ(s=1.0)=63.61Ч19.7Ч(1)ЅЧ10-3=1.253

ξ(s=1.0)

1.253

8.14

Нелинейная функция стержня ротора (для S=1.0) φ(s=1.0)=ƒ(ξ(s=1.0))

φ(s=1.0)

0.2

8.15

Глубина проникновения тока в стержень (для S=1.0) hr(s=1.0)=hc(2)/(1+φ(s=1.0)) hr(s=1.0)=19.7/(1+0.2)=16.417 мм

hr(s=1.0)

16.417

мм

8.16

Нелинейная функция стержня ротора (для S=1.0) φкр(s=1.0)=ƒ(ξ(s=1.0))

φкр(s=1.0)

0.15

8.17

Условная ширина стержня ротора (для S=1.0) br(s=1.0)=b1(2)-(b1(2)-b2(2))/h1(2)Ч(hr(s=1.0)-b1(2)/2) br(s=1.0)=8.8-(8.8-5.8)/12.4Ч(16.417-8.8/2)=5.9 мм Вид формулы зависит от значения параметра hr(s=1.0).

br(s=1.0)

5.9

мм

8.18

Площадь участка проникновения тока в стержень обмотки (для S=1.0) qr(s=1.0)=πЧb1(2)2/8+(b1(2)+br(s=1.0))Ч(hr(s=1.0)-b1(2)/2)/2 qr(s=1.0)=πЧ8.82/8+(8.8+5.9)Ч(16.417-8.8/2)/2=118.7 ммІ Вид формулы зависит от значения параметра hr(s=1.0).

qr(s=1.0)

118.7

ммІ

8.19

Предварительный коэффициент увеличения активного сопротивления пазовой части стержня ротора при действии эффекта вытеснения тока (для S=1.0) kr пред(s=1.0)=qc(2)/qr(s=1.0) kr пред(s=1.0)=134.141/118.7=1.13008

kr пред(s=1.0)

1.13008

8.20

Коэффициент увеличения активного сопротивления пазовой части стержня ротора при действии эффекта вытеснения тока (для S=1.0) kr(s=1.0)=ѓ(kr пред(s=1.0)) Значение коэффициента приравнивается предварительному значению если последний больше 1, в противном случае он принимается равным 1.

kr(s=1.0)

1.13008

8.21

Коэффициет увеличения активного сопротивления фазы ротора (для S=1.0) KR(s=1.0)=1+rсЧ(kr(s=1.0)-1)/r2 KR(s=1.0)=1+0.00005641Ч(1.13008-1)/0.00007615=1.096

KR(s=1.0)

1.096

8.22

Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора (для S=1.0) r'2ξ(s=1.0)=KR(s=1.0)Чr'2 r'2ξ(s=1.0)=1.096Ч0.336852=0.369 Ом

r'2ξ(s=1.0)

0.369

Ом

8.23

Нелинейная функция стержня ротора (для S=1.0) φ'(s=1.0)=ƒ(ξ(s=1.0))

φ'(s=1.0)

0.925

8.24

Коэффициент демпфирования (для S=1.0) kд(s=1.0)=ξ(s=1.0) kд(s=1.0)=1.253

kд(s=1.0)

1.253

8.25

Прогнозируемое значение тока ротора в пусковом режиме (для S=1.0) I2(s=1.0)=Iп.пред*ЧI2нЧe-0.05/S(s=1.0) I2(s=1.0)=7Ч437.969Чe-0.05/1=2916.3 А

I2(s=1.0)

2916.3

А

8.26

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутого ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока (для S=1.0) λп2ξ(s=1.0)=λ'п2Чφ'(s=1.0)+hш(2)/bш(2)+1.12Ч103Чh'ш(2)/I2(s=1.0) λп2ξ(s=1.0)=0.908Ч0.925+0.75/1.5+1.12Ч103Ч0/2916.3=1.34

λп2ξ(s=1.0)

1.34

8.27

Коэффициент изменения индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока (для S=1.0) Kx(s=1.0)=(λп2ξ(s=1.0)+λл(2)+λд(2))/(λп(2)+λп2ξ(s=1.0)+λл(2)) Kx(s=1.0)=(1.34+0.334+2.787)/(1.408+1.34+0.334)=1.447

Kx(s=1.0)

1.447

8.28

Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока (для S=1.0) x'2ξ(s=1.0)=Kx(s=1.0)Чx'2 x'2ξ(s=1.0)=1.447Ч1.225=1.773

x'2ξ(s=1.0)

1.773

8.29

Коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) aξ(s=1.0)=C1aЧr1+C1pЧx1+b'Чx'2ξ(s=1.0) aξ(s=1.0)=1.0335Ч0.5778+0.0195Ч0.899+0.04Ч1.773=0.686

aξ(s=1.0)

0.686

8.30

Коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) bξ(s=1.0)=C1aЧx1-C1pЧr1+a'Чx'2ξ(s=1.0) bξ(s=1.0)=1.0335Ч0.899-0.0195Ч0.5778+1.068Ч1.773=2.811

bξ(s=1.0)

2.811

8.31

Активное сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) RSξ(s=1.0)=aξ(s=1.0)+a'Чr'2ξ(s=1.0)/S(s=1.0) RSξ(s=1.0)=0.686+1.068Ч0.369/1=1.08 Ом

RSξ(s=1.0)

1.08

Ом

8.32

Предварительное реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) Xпред Sξ(s=1.0)=bξ(s=1.0)-b'Чr'2ξ(s=1.0)/S(s=1.0) Xпред Sξ(s=1.0)=2.811-0.04Ч0.369/1=2.796 Ом

Xпред Sξ(s=1.0)

2.796

Ом

8.33

Реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) XSξ(s=1.0)=ƒ(Xпред Sξ(s=1.0)) Если предварительное значение положительное, то оно принимается за значение сопротивления, в противном случае сопротивление считается нулевым.

XSξ(s=1.0)

2.796

Ом

8.34

Общее сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) ZSξ(s=1.0)=(RSξ(s=1.0)2+XSξ(s=1.0)2)½ ZSξ(s=1.0)=(1.082+2.7962)Ѕ=2.997 Ом

ZSξ(s=1.0)

2.997

Ом

8.35

Коэффициент активной составляющей Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) cosφ'2ξ(s=1.0)=RSξ(s=1.0)/ZSξ(s=1.0) cosφ'2ξ(s=1.0)=1.08/2.997=0.36

cosφ'2ξ(s=1.0)

0.36

8.36

Коэффициент реактивной составляющей Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) sinφ'2ξ(s=1.0)=XSξ(s=1.0)/ZSξ(s=1.0) sinφ'2ξ(s=1.0)=2.796/2.997=0.933

sinφ'2ξ(s=1.0)

0.933

8.37

Приведенное к статору значение фазного тока ротора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I''2ξ(s=1.0)=U1H/ZSξ(s=1.0) I''2ξ(s=1.0)=220/2.997=73.41 А

I''2ξ(s=1.0)

73.41

А

8.38

Активная составляющая тока I''2ξ(s=1.0) (для S=1.0) I''2aξ(s=1.0)=I''2ξ(s=1.0)Чcosφ'2ξ(s=1.0) I''2aξ(s=1.0)=73.41Ч0.36=26.43 А

I''2aξ(s=1.0)

26.43

А

8.39

Реактивная составляющая тока I''2ξ(s=1.0) (для S=1.0) I''2pξ(s=1.0)=I''2ξ(s=1.0)Чsinφ'2ξ(s=1.0) I''2pξ(s=1.0)=73.41Ч0.933=68.49 А

I''2pξ(s=1.0)

68.49

А

8.40

Активная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1aξ(s=1.0)=I0a+I''2aξ(s=1.0) I1aξ(s=1.0)=0.494+26.43=26.92 А

I1aξ(s=1.0)

26.92

А

8.41

Реактивная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1pξ(s=1.0)=I0p+I''2pξ(s=1.0) I1pξ(s=1.0)=7.706+68.49=76.2 А

I1pξ(s=1.0)

76.2

А

8.42

Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1ξ(s=1.0)=(I1aξ(s=1.0)2+I1pξ(s=1.0)2)Ѕ I1ξ(s=1.0)=(26.922+76.22)½=80.82 А

I1ξ(s=1.0)

80.82

А

8.43

Фазный ток статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1п=I1ξ(s=1.0) I1п=80.82 А

I1п

80.82

А

8.44

Полный ток паза статора Iпаз=I1пЧuп/a Iпаз=80.82Ч17/1=1373.94 А

Iпаз

1373.94

А

8.45

Прогнозируемое значение коэффициента насыщения kнас(1)=ѓ(Iпаз)

kнас(1)

1.58

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

8.46

Фазный ток статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1п=I1ξ(s=1.0) I1п=80.82 А

I1п

80.82

А

8.47

Полный ток паза статора Iпаз=I1пЧuп/a Iпаз=80.82Ч17/1=1373.94 А

Iпаз

1373.94

А

8.48

Прогнозируемое значение коэффициента насыщения kнас(1)=ѓ(Iпаз)

kнас(1)

1.58

8.49

Предварительное значение коэффициента насыщения (для Sкр.пр) kнас.пред(Sкр.пр)=kнас(1)ЧI1ξ(Sкр.пр)/I1п kнас.пред(Sкр.пр)=1.58Ч60.17/80.82=1.176

kнас.пред(Sкр.пр)

1.176

8.50

Коэффициент насыщения (для Sкр.пр) kнас(Sкр.пр)=ѓ(kнас.пред(Sкр.пр)) Если передварительное значение больше 1, то оно принимается за значение коэффициента, в противном случае коэффициент считается равным 1.

kнас(Sкр.пр)

1.176

8.51

Прогнозируемое значение фазного тока при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения (для Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=kнас(Sкр.пр)ЧI1ξ(Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=1.176Ч60.17=70.8 А

I1нас.пр(Sкр.пр)

70.8

А

8.52

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу статора (для Sкр.пр) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7ЧI1нас.пр(Sкр.пр)Чuп/aЧ(k'β+kу1Чkоб1ЧZ1/Z2) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7Ч70.8Ч17/1Ч(1+1Ч0.9598Ч36/26)=1962.2 А

Fп.ср.(Sкр.пр)

1962.2

А

8.53

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре (для Sкр.пр) BΦδ(Sкр.пр)=Fп.ср.(Sкр.пр)Ч10-3/(1.6ЧδЧCN) BΦδ(Sкр.пр)=1962.2Ч10-3/(1.6Ч0.45Ч0.938)=2.905 Тл

BΦδ(Sкр.пр)

2.905

Тл

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

8.99

Модуль комплексного коэффициента C для критического скольжения C1кр=C1п(Sкр.пр) C1кр=1.018

C1кр

1.018

8.100

Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора для критического скольжения r'2кр=r'2ξ(Sкр.пр) r'2кр=0.337

r'2кр

0.337

8.101

Индуктивное сопротивление обмотки статора для критического скольжения x1кр=x1нас(Sкр.пр) x1кр=0.674

x1кр

0.674

8.102

Индуктивное сопротивление обмотки ротора для критического скольжения x'2кр=x'2ξнас(Sкр.пр) x'2кр=0.887

x'2кр

0.887

8.103

Точное значение критического скольжения Sкр=(C1крЧr'2кр)/[r12+(x1кр+C1крЧx'2кр)2]Ѕ Sкр=(1.018Ч0.337)/[0.57782+(0.674+1.018Ч0.887)2]Ѕ=0.204

Sкр

0.204

8.104

Значение критического скольжения с коэффициентом 0.6 ΔS1кр=0.6ЧSкр ΔS1кр=0.6Ч0.204=0.122

ΔS1кр

0.122

8.105

Значение критического скольжения с коэффициентом 0.4 ΔS2кр=0.4ЧSкр ΔS2кр=0.4Ч0.204=0.082

ΔS2кр

0.082

S

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

Sкр

Sкрпред

0.6Sкр

0.4Sкр

S(Sкр),

1

0.8

0.6

0.4

0.2

0.204

0.1554

0.1224

0.0816

ξ(Sкр),

1.253

1.121

0.971

0.793

0.56

0.566

0.494

0.438

0.358

φ(Sкр),

0.2

0.15

0.079

0.035

0.009

0.009

0.005

0.003

0.001

hr(Sкр), мм

16.417

17.13

18.258

19.034

19.524

19.524

19.602

19.641

19.68

φкр(Sкр),

0.15

0.09

0.079

0.035

0.009

0.009

0.005

0.003

0.001

br(Sкр), мм

5.9

0

0

0

0

0

0

0

0

qr(Sкр), ммІ

118.7

134.1

134.1

134.1

134.1

134.1

134.1

134.1

134.1

kr пред(Sкр),

1.13008

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

kr(Sкр),

1.13008

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

1.00031

KR(Sкр),

1.096

1

1

1

1

1

1

1

1

r'2ξ(Sкр), Ом

0.369

0.337

0.337

0.337

0.337

0.337

0.337

0.337

0.337

φ'(Sкр),

0.925

0.945

0.959

0.974

0.985

0.985

0.987

0.989

0.992

kд(Sкр),

1.253

1.121

0.971

0.793

0.56

0.566

0.494

0.438

0.358

I2(Sкр), А

2916.3

2880

2820.7

2705.5

2387.6

2399.4

2222.3

2037.7

1661.2

λп2ξ(Sкр),

1.34

1.358

1.371

1.384

1.394

1.394

1.396

1.398

1.401

Kx(Sкр),

1.447

1.445

1.443

1.441

1.44

1.44

1.439

1.439

1.439

x'2ξ(Sкр),

1.773

1.77

1.768

1.765

1.764

1.764

1.763

1.763

1.763

aξ(Sкр),

0.686

0.685

0.685

0.685

0.685

0.685

0.685

0.685

0.685

bξ(Sкр),

2.811

2.808

2.806

2.803

2.802

2.802

2.801

2.801

2.801

RSξ(Sкр), Ом

1.08

1.135

1.285

1.585

2.485

2.449

3.001

3.625

5.096

Xпред Sξ(Sкр), Ом

2.796

2.791

2.784

2.769

2.735

2.736

2.714

2.691

2.636

XSξ(Sкр), Ом

2.796

2.791

2.784

2.769

2.735

2.736

2.714

2.691

2.636

ZSξ(Sкр), Ом

2.997

3.013

3.066

3.191

3.695

3.672

4.046

4.515

5.737

cosφ'2ξ(Sкр),

0.36

0.377

0.419

0.497

0.673

0.667

0.742

0.803

0.888

sinφ'2ξ(Sкр),

0.933

0.926

0.908

0.868

0.74

0.745

0.671

0.596

0.459

I''2ξ(Sкр), А

73.41

73.02

71.75

68.94

59.54

59.91

54.37

48.73

38.35

I''2aξ(Sкр), А

26.43

27.53

30.06

34.26

39.96

40.34

39.13

34.05

I''2pξ(Sкр), А

68.49

67.62

65.15

59.84

44.06

44.63

36.48

29.04

17.6

I1aξ(Sкр), А

26.92

28.02

30.55

34.75

40.56

40.45

40.83

39.62

34.54

I1pξ(Sкр), А

76.2

75.33

72.86

67.55

51.77

52.34

44.19

36.75

25.31

I1ξ(Sкр), А

80.82

80.37

79.01

75.96

65.77

66.15

60.17

54.04

42.82

kнас(Sкр),

1.58

1.571

1.545

1.485

1.286

1.293

1.176

1.056

1

I1нас.пр(Sкр), А

127.7

126.3

122.1

112.8

84.6

85.5

70.8

57.1

42.8

Fп.ср.(Sкр), А

3539.1

3500.3

3383.9

3126.2

2344.7

2369.6

1962.2

1582.5

1186.2

BΦδ(Sкр), Тл

5.24

5.183

5.011

4.629

3.472

3.509

2.905

2.343

1.756

χδ(Sкр),

0.487

0.49

0.502

0.536

0.658

0.654

0.731

0.819

0.895

Cэ1(Sкр), мм

19.2

19.3

19.8

21.2

28.8

28.5

36.6

54.4

93.8

Δλп1нас,

0.398

0.399

0.401

0.407

0.429

0.428

0.444

0.463

0.481

λп1нас(Sкр),

0.721

0.72

0.718

0.712

0.69

0.691

0.675

0.656

0.638

λд1нас(Sкр),

1.114

1.121

1.149

1.226

1.506

1.496

1.673

1.874

2.048

x1нас(Sкр), Ом

0.565

0.566

0.572

0.587

0.642

0.64

0.674

0.713

0.746

x1нас*(Sкр), Ом

0.629

0.63

0.636

0.653

0.714

0.712

0.75

0.793

0.83

Cэ2(Sкр), мм

32.9

33.1

33.9

36.4

49.4

48.8

62.8

93.3

160.8

Δλп2нас(Sкр),

0.478

0.478

0.479

0.48

0.485

0.485

0.488

0.492

0.495

λп2ξнас(Sкр),

0.862

0.88

0.892

0.904

0.909

0.909

0.908

0.906

0.906

λд2нас(Sкр),

1.357

1.366

1.399

1.494

1.834

1.823

2.037

2.283

2.494

x'2ξнас(Sкр), Ом

0.691

0.698

0.71

0.739

0.832

0.829

0.887

0.953

1.01

x'2ξнас*(Sкр), Ом

0.564

0.57

0.58

0.603

0.679

0.677

0.724

0.778

0.824

C1ап(Sкр),

1.015

1.015

1.016

1.016

1.017

1.017

1.018

1.019

1.02

C1рп(Sкр),

0.015

0.015

0.015

0.015

0.015

0.015

0.015

0.015

0.015

C1п(Sкр),

1.015

1.015

1.016

1.016

1.017

1.017

1.018

1.019

1.02

Rmп(Sкр), Ом

1.832

1.832

1.833

1.833

1.834

1.834

1.835

1.837

1.838

Xmп(Sкр), Ом

38.551

38.551

38.589

38.589

38.627

38.627

38.665

38.703

38.741

Zmп(Sкр), Ом

38.595

38.595

38.633

38.633

38.671

38.671

38.709

38.747

38.785

I0(Sкр), А

5.7

5.7

5.695

5.695

5.689

5.689

5.683

5.678

5.672

cosφ0п(Sкр),

0.047

0.047

0.047

0.047

0.047

0.047

0.047

0.047

0.047

sinφ0п(Sкр),

0.999

0.999

0.999

0.999

0.999

0.999

0.999

0.999

0.999

I0ап(Sкр), А

0.268

0.268

0.268

0.268

0.267

0.267

0.267

0.267

0.267

I0рп(Sкр), А

5.694

5.694

5.689

5.689

5.683

5.683

5.677

5.672

5.666

a'п(Sкр),

1.03

1.03

1.032

1.032

1.034

1.034

1.036

1.038

1.04

b'п(Sкр),

0.03

0.03

0.03

0.03

0.031

0.031

0.031

0.031

0.031

aнас(Sкр),

0.616

0.616

0.617

0.618

0.623

0.626

0.629

0.632

bнас(Sкр),

1.277

1.285

1.305

1.35

1.505

1.499

1.596

1.707

1.803

RSнас(Sкр), Ом

0.996

1.05

1.197

1.487

2.365

2.331

2.873

3.487

4.927

Xпред Sнас(Sкр), Ом

1.266

1.272

1.288

1.325

1.453

1.448

1.529

1.622

1.675

XSнас(Sкр), Ом

1.266

1.272

1.288

1.325

1.453

1.448

1.529

1.622

1.675

ZSнас(Sкр), Ом

1.611

1.649

1.758

1.992

2.776

2.744

3.255

3.846

5.204

cosφ'2нас(Sкр),

0.618

0.637

0.681

0.746

0.852

0.849

0.883

0.907

0.947

sinφ'2нас(Sкр),

0.786

0.771

0.733

0.665

0.523

0.528

0.47

0.422