Начало кабеля
|
Конец кабеля
|
Ном. напр. Uном.,В
|
Ном. ток Iном.,А
|
Длина L, м
|
Марка кабелей
|
КТСВП630/6/1,2
|
АВ400ДО2(1)
|
1140
|
199
|
150
|
ЭВТ 3´95+1´10+3´4
|
|
АВ400ДО2(2)
|
1140
|
227
|
50
|
ЭВТ 3´95+1´10+3´4
|
АВ400ДО2(1)
|
ПВИ 250БТ(1)
|
1140
|
-
|
3
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
АВ400ДО2(2)
|
ПВИ 250БТ(2)
|
1140
|
-
|
3
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
ПВИ 250 БТ(1)
|
Комбайн
|
1140
|
199
|
150
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
ПВИ 250 БТ(1)
|
Конвейер
|
1140
|
227
|
50
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
КТСВП250/6/0,69
|
АВ400ДО2(3)
|
660
|
216,6
|
150
|
ЭВТ 3´95+1´10+3´4
|
АВ400ДО2(3)
|
ПВИ 125(1)
|
660
|
216,6
|
3
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
ПВИ 125(1)
|
Перегружатель
|
660
|
179
|
70
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
ПВИ 125(1)
|
ПВИ 125(2)
|
660
|
-
|
3
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
ПВИ 125(2)
|
Насос орошения
|
660
|
28,7
|
50
|
КГЭШ 3´25+1´10+3´2,5
|
ПВИ 125(2)
|
ПВИ 125(3)
|
660
|
-
|
3
|
КГЭШ 3´70+1´10+3´4
|
ПВИ 125(3)
|
Маслостанция
|
660
|
35,7
|
30
|
КГЭШ 3´25+1´10+3´2,5
|
ПВИ 125(3)
|
АП
|
660
|
-
|
3
|
КГЭШ 3´25+1´10+3´2,5
|
2.1 Расчет
кабельной сети с напряжением 1140В.
Ток в магистральном кабеле, для потребителей с номинальным напряжением
1140В определяем по формуле:
; (7)
где
Ррасч-расчетная нагрузка на подключенном кабеле, кВт; Uном-номинальное
напряжение, В; cosφp-средневзвешенный
коэффициент мощности на электроустановок подключенных к кабелю.
А
Принимаем
кабель ЭВТ 3´95+1´10+4´4 240>199,1 условие соблюдается.
Дальнейший
выбор сечения кабеля для каждой группы потребителей рассчитываем по формуле 7 и
заносим в таблицу 3
2.2 Расчет
участковой сети по потере напряжения в нормальном режиме
Проверить кабельную сеть с напряжением 1140В по допустимым потерям
напряжения достаточно только для двигателя конвейера,
ΣPном которого составляет 400кВт, как
наиболее мощного и удалённого электроприёмника.
Найдём дополнительную потерю напряжения DUдоп.S в абсолютных единицах, исходя из того, что относительная потеря
напряжения в этом режиме Duдоп.S= 10%.
(8)
Потерю
напряжения в гибком кабеле определим по формуле:
(9)
где
- рабочий ток 1-го двигателя комбайна; .=.=349 А, .=0,89; -
активное сопротивление гибкого кабеля, определяем по формуле:
(10)
где
r - удельная проводимость меди; r= 0,0188 Ом×мм2/м; L - длина кабеля; L= 150 м; s - сечение кабеля;
s= 70 мм2
-
индуктивное сопротивление гибкого кабеля, определяем по формуле:
(11)
где
0,08 - индуктвиное сопротивление кабеля по табл. данным, Ом/км; L -
длина кабеля, км.
, Ом
Рассчитанные
значения подставляем в формулу 9
Относительная
величина активной составляющей напряжения короткого замыкания трансформатора
КТСВП 250-6/0,69
(12)
где
Ркз.тр-потери короткого замыкания трансформатора, кВт.
Относительную
индуктивную составляющую напряжения к. з. трансформатора КТСВП 250-6/0,69
(13)
где
Uкз.тр.-напряжение короткого замыкания трансформатора, %
Коэффициент
загрузки трансформатора КТСВП 630-6/1,2
(14)
где
- номинальный ток обмотки трансформатора НН, А.
(15)
где
- номинальная мощность трансформатора, Вт; - напряжение на вторичной обмотке трансформатора, В.
Потери
напряжения в % определим из формулы:
(16)
Потери
напряжения в трансформаторе КТСВП 630-6/1,2
;(17)
Потери
напряжения на магистральном кабеле определяем по формуле
Общая
потеря напряжения на данном участке составит
(18)
Так
как то условие выполняется.
Расчетные
данные по сети с напряжением 1140В заносим в таблицу 2.1
Таблица
2.1 - Расчетные данные потери напряжения в сети с напряжением 1140В
№ п/п
|
Наименование
|
L, м
|
R, Ом
|
Х, Ом
|
ΔU,
В
|
1
|
Г.к КГЭШ 3х70
|
50
|
0,013
|
0,004
|
5,4
|
2
|
М.к ЭТВ 3х95
|
50
|
0,009
|
0,0039
|
4,17
|
3
|
КТСВП 630/6-1,2
|
-
|
|
|
17,4
|
Суммарные потери в сети
|
26,97
|
Проверить кабельную сеть с напряжением 660В по допустимым потерям
напряжения достаточно только для двигателя конвейера, ΣPном которого составляет 176кВт, как
наиболее мощного и удалённого электроприёмника.
Расчет потерь выполняем аналогично расчета приведенного в разделе 2.2.1
Так
как то условие выполняется.
Расчетные
данные по сети с напряжением 660 заносим в таблицу 2.2
Таблица
2.2 - Расчетные данные потери напряжения в сети с напряжением 660В
№ п/п
|
Наименование
|
L, м
|
R, Ом
|
Х, Ом
|
ΔU,
В
|
1
|
Г.к КГЭШ 3х70
|
70
|
0,0188
|
0,004
|
5,56
|
М.к ЭТВ 3х95
|
50
|
0,029
|
0,0117
|
11,9
|
3
|
КТСВП 630/6-1,2
|
-
|
|
|
17,18
|
Суммарные потери в сети
|
34,6
|
2.3 Расчет
кабельной сети по условию пуска
Для сети с напряжением 1140В.
Определим активное сопротивление трансформатора, приведённое к обмотке
НН:
(19)
Определим
полное сопротивление трансформатора, приведённое к обмотке НН:
(20)
Определяем
индуктивное сопротивление трансформатора:
(21)
Определяем
суммарное активное сопротивление трансформатора и магистрального кабеля:
(22)
Определяем
суммарное индуктивное сопротивление трансформатора и магистрального кабеля:
(23)
Так
как на расчетном участке потребитель является единичным, то падение напряжения
предшествующее запуску электродвигателя на шинах РПП рассчитывать не будем.
Определим
напряжение на двигателе конвейера при пуске с учётом пускового тока двигателя .= 1543 А и .= 0,89:
(24)
где
R и Х - соответственно суммарное активное и индуктивное
сопротивление цепи от трансформатора до зажимов пускаемого двигателя, Ом
(25)
(26)
Отношение
пускового напряжения к номинальному должно быть больше или равно 0,8
(27)
Условие
выполняется.
Для
сети с напряжением 660В.
Определим
активное сопротивление трансформатора, приведённое к обмотке НН:
Определим
полное сопротивление трансформатора, приведённое к обмотке НН:
Определяем
индуктивное сопротивление трансформатора:
Определяем
суммарное активное сопротивление трансформатора и магистрального кабеля:
Определяем
суммарное индуктивное сопротивление трансформатора и магистрального кабеля:
Определим
суммарную установленную мощность токоприёмников участка без пускаемых
двигателей конвейера:
Ток
в магистральном кабеле определим по следующей формуле:
Определяем
потерю напряжения в гибком кабеле:
где
- средневзвешенный коэффициент мощности
электродвигателей, кроме пускаемых:
Определим
напряжение на двигателе перегружателя при пуске с учётом пускового тока
двигателя .= 1943 А и .= 0,89:
Значения
сопротивлений R и Х определим суммированием найденных выше значений R¢ и Х¢ и соответствующих
сопротивлений гибкого кабеля комбайна:
Отношение
пускового напряжения к номинальному должно быть больше или равно 0,8
Условие
выполняется.
3. Расчет
тока короткого замыкания в участковых электрических сетях
Расчёт токов короткого замыкания сети участка произведём по методу
базисных напряжений. Для этого воспользуемся схемой электроснабжения участка и
схемой замещения.
Рисунок
2 - Схема замещения сети с напряжением 1140В
Найдем
ток к. з. в точке К1 (АВ трансформатора КТСВП - 630). Активное сопротивление
трансформатора по формуле 19:
Индуктивное
сопротивление трансформатора находим по формуле:
(28)
Ток
трёхфазного к. з. в точке К1:
(29)
Ток
двухфазного к. з. в точке К1:
(30)
Ток
трёхфазного и двухфазного к. з. в точке К2
Ток
трёхфазного и двухфазного к. з. в точке К3
Полученные
значения занесем в таблицу 3.1
Таблица
3.1 - Расчетные значения двухфазного и трехфазного К.З. сети 1140В
Наименования точки на схеме
|
R, Ом
|
Х, Ом
|
,кА,кА
|
|
К1
|
0,017
|
0,08
|
7,336
|
8,471
|
К2
|
0,089
|
0,0819
|
4,932
|
5,696
|
К3
|
0,111
|
0,0898
|
4,201
|
4,852
|
К4
|
0,046
|
0,0917
|
5,770
|
6,663
|
К5
|
0,086
|
0,093
|
4,733
|
5,466
|
Расчет токов короткого замыкания сети 660В выполняется аналогично.
Результаты сведены в таблицу 3.2
Таблица 3.2 - Расчетные значения двухфазного и трехфазного К.З. сети 660В
Наименования точки на схеме
|
R, Ом
|
Х, Ом
|
,кА,кА
|
|
К1
|
0,018
|
0,066
|
5,042
|
5,823
|
К2
|
0,047
|
0,0747
|
3,953
|
4,544
|
К3
|
0,0658
|
0,0787
|
3,362
|
3,883
|
К4
|
0,0846
|
0,0791
|
2,978
|
3,439
|
К5
|
0,069
|
0,0773
|
3,329
|
3,844
|
Схема замещения сети с напряжением 660В приведена на рисунке 3.
Рисунок
3 - Схема замещения сети с напряжением 660В
4. Выбор
коммутационной аппаратуры, средств и установок защиты
Коммутационную аппаратуру выбираем по номинальному напряжению сети,
длительно протекающему току нагрузки, мощности потребителя, а также по
максимальному току трехфазного к.з. который может возникнуть в защищаемом
присоединении. Выбор автоматических выключателей:
I ном. ³ I ф (31)
где Iном - номинальный ток выключателя; I ф - ток защищаемой сети, равный току в фидерном кабеле.
I о.а ³ 1,2 I(3)к.з.(32)
где Iо.а - предельно отключаемый ток автомата
(действующее значение); I(3)к.з. - ток трехфазного к.з. на выводных
зажимах (на зажимах моторной камеры) автомата.
Уставка тока максимального реле выключателя служит для защиты магистрали
и выбирается:
I у ³ I ном.п +S Iном.(33)
где Iном.п - номинальный пусковой ток наиболее
мощного электродвигателя подключенный к защищаемой сети; SIном. - сумма номинальных токов остальных
токоприемников:
(34)
где
- ток при двухфазном к.з. наиболее удаленной точке
защищаемой сети.
Для
защиты типа ПМЗ, встроенной в автоматические выключатели серии АВ или в
распредустройства низкого напряжения трансформаторных подстанций, выбирается:
Iу = Кн ×[1,25×Iп.ф + (Iнагр - Iном.max)(35)
где
Кн - коэффициент надежности, Кн = 1,1 - 1,2; Iп.ф - фактический пусковой ток, самого мощного
электродвигателя; Iнагр - ток
нагрузки в магистральном (фидерном) кабеле; Iном.max - номинальный ток наиболее мощного электродвигателя.
Данные расчётов сведены в таблицу 4.
Таблица 4 - Технические данные электрооборудования уставки тока и
срабатывания максимальной защиты аппарата
Потребитель
|
Аппарат управления
|
Встроенный автомат
|
Iном., А
|
Iфак, А.
|
Uном., В
|
Iо.а,А
|
Уставки, А
|
Проверки
|
|
|
|
|
|
|
|
Iу
|
независимого расцепителя
|
|
|
TV1.1
|
КТСВП630/6/1,2
|
А3792У
|
400
|
199
|
1140
|
11000
|
2200
|
1600
|
1.93
|
2.01
|
TV1.2
|
КТСВП630/6/1,2
|
А3793Б
|
400
|
227
|
1140
|
11000
|
2200
|
1800
|
1.65
|
2.4
|
РП1
|
АВ 400ДО2
|
А3792У
|
400
|
199
|
1140
|
11000
|
1600
|
1400
|
2.18
|
2.54
|
РП1
|
АВ 400ДО2
|
А3792У
|
400
|
227
|
1140
|
11000
|
1600
|
1600
|
1.73
|
2.47
|
TV1.1
|
КТСВП250/6/0,69
|
А3792У
|
400
|
298
|
660
|
20000
|
2200
|
1800
|
3.4
|
2.1
|
РП1
|
АВ 400ДО1
|
А3792У
|
400
|
298
|
660
|
20000
|
2200
|
1600
|
5.1
|
2.1
|