Расчеты по статике корабля
Федеральное
агентство по образованию Российской Федерации
Филиал
«СЕВМАШВТУЗ» государственного образовательного учреждения высшего
профессионального образования
«Санкт-Петербургский
государственный морской технический университет» в г. Северодвинске
Факультет
кораблестроения и океанотехники
Кафедра
судостроительного производства
КурсовОЙ ПРОЕКТ
по
дисциплине «Теория корабля»
Тема:
РАСЧЕТЫ ПО СТАТИКЕ КОРАБЛЯ
Работу выполнил:
студент 3 курса, 1390 группы
Еремеенко В. А.
Научный руководитель:
Губарев В.В.
г.
Северодвинск 2011 год
Оглавление
Введение
. Исходные данные
. Расчет и построение теоретического
чертежа
. Кривые элементов теоретического
чертежа
. Расчет масштаба Бонжана.
Расчет водоизмещения и абсциссы центра величины для судна, плавающего с
дифферентом
5. Расчет остойчивости судна на
больших углах крена
6. Расчет остойчивости формы и
построение интерполяционных кривых
7. Расчет диаграмм статической и
динамической остойчивости
. Расчет непотопляемости
. Расчет продольного спуска
Список литературы
Введение
Задача судостроительных наук - изучение
отдельных эксплуатационных и мореходных качеств судна, а также техники,
обеспечивающей эти качества. Одной из наиболее важных судостроительных наук
является теория корабля (или теория судна).
Теорией корабля называется наука о равновесии и
движении судна. Она состоит из двух частей - статики судна и динамики судна.
Под статикой корабля обычно подразумевают раздел
теории корабля, посвященный изучению основных мореходных качеств - плавучести и
остойчивости целого и поврежденного корабля.
Задача статики состоит:
) в установлении характеристик, при помощи
которых можно оценить качественно и количественно плавучесть и остойчивость
целого и поврежденного корабля;
) в установлении математической связи между
размерами и формой корабля и характеристиками плавучести и остойчивости;
) в разработке практических методов расчета,
позволяющих вычислить характеристики плавучести и остойчивости исходя из
размеров и формы обводов корабля. Размеры и форма обводов корабля фиксируются
на теоретическом чертеже, который является основным чертежом всякого судна. Так
как обводы корабля задаются только теоретическим чертежом и не выражаются
аналитическими зависимостями, необходимые для определения характеристик
плавучести и остойчивости расчеты выполняют исходя из размеров, снятых с
теоретического чертежа, и применяя известные в математике методы приближенного
вычисления определенных интегралов.
Исходя из вышесказанного, можно сформулировать
цель данной работы:
· Создание плазовой таблицы судна путем ее
пересчета с плазовой таблицы судна-прототипа.
· Создание теоретического чертежа.
· Расчеты кривых элементов теоретического чертежа,
масштаба Бонжана, а также абсциссы центра величины для судна, имеющего
дифферент.
· Расчет остойчивости на больших углах крена
· Расчет непотопляемости.
· Расчет продольного спуска.
· Создание повреждения судна и расчет элементов
поврежденного судна. В ходе выполнения данной работы необходимо построить
теоретический чертеж корпуса судна. Для построения корпуса и контуров штевней
составляем таблицу основных абсцисс, ординат и аппликат. В исходной таблице
даны значения безразмерных абсцисс, ординат и аппликат корпуса судна. При
составлении таблиц использованы следующие обозначения:
П - ординаты линии борта главной палубы;п
- аппликаты линии борта главной палубы;1 - аппликаты контуров
шпангоутов на первом батоксе;2 - аппликаты контуров шпангоутов на
втором батоксе;ф - аппликата точки пересечения контура форштевня с
верхней палубой;а - аппликата точки пересечения контура ахтервтевня
с верхней палубой;ф - абсциссы контура форштевня, отсчитываемые от
нулевого шпангоута: положительные в нос, отрицательные в корму;а -
абсциссы контура ахтерштевня, отсчитываемые от десятого шпангоута:
положительные в нос, отрицательные в корму.
Затем составляем таблицу, аналогичную
приведенной в задании, но содержащую размерные величины абсцисс, ординат и
аппликат. По данным заполненной таблицы строим теоретический чертеж корпуса
судна.
1.
Исходные данные
Вариант И; длинна L=125м; ширина В=15,5м; осадка
Т=7,9м; масштаб 1:100.
Таблица 1.1 Исходная
безразмерная таблица плазовых ординат
Рис. 1.1. Корпус теоретического чертежа
2.
Расчет и построение теоретического чертежа
При составлении таблиц 1.1 и
2.1 использованы следующие обозначения: - ординаты шпангоутов на соответствующих
ватерлиниях
;
- ординаты линии борта главной
палубы
;
- аппликаты линии борта главной
палубы
;
- аппликаты контуров шпангоутов
на первом батоксе
;
- аппликаты контуров шпангоутов
на втором батоксе
;
- аппликата точки пересечения
контура форштевня с верхней палубой
;
-аппликата точки пересечения
контура ахтерштевня с верхней палубой
;
- абсциссы контура форштевня,
отсчитываемые от нулевого шпангоута: положительные в нос, отрицательные в корму
;
- абсциссы контура ахтерштевня,
отсчитываемые от десятого шпангоута: положительные в нос, отрицательные - в
корму
.
Батоксы I
и II делят полушироту Вмах/2
на три равные части.
Ватерлинии делят осадку на
несколько равных частей (Т/№ГВЛ).
Для заданного варианта
теоретического чертежа (Б) и известных главных размерений (L,
В, T) составляется
таблица 2.1, аналогичная таблице 1.1, но содержащая размерные величины абсцисс,
ординат и аппликат, вычисленных согласно приведенным выше обозначениям.
По данным заполненной таблицы
2.1 можно определить главные размерения судна (рис. 2.1), а именно:
длина наибольшая
м,
длина по ГВЛ
м,
высота борта на миделе
ширина по ГВЛ
Рис. 2.1. Главные
размерения
Результаты расчетов заносим в
сводную таблицу 2.2.
Значения абсцисс, ординат и
аппликат, вносимых в таблицу 2.1, должны быть даны с точностью до 0,001 м. При
составлении таблиц должны быть указаны размерности записываемых величин.
Таблица 2.1
Таблица
плазовых ординат
|
№
ВЛ
|
Ординаты,
м
|
Xф,
м
|
Xа,
м
|
|
Номера
теоретических шпангоутов
|
|
|
|
0
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
|
|
|
0
|
-
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
-
|
-12,500
|
0,388
|
|
1
|
-
|
0,682
|
3,123
|
5,208
|
6,456
|
7,045
|
6,797
|
5,851
|
3,782
|
0,767
|
-
|
-8,000
|
0,388
|
|
2
|
-
|
1,232
|
3,976
|
6,107
|
7,138
|
7,642
|
7,494
|
6,843
|
5,107
|
1,589
|
-
|
-5,925
|
0,388
|
|
3
|
-
|
1,736
|
4,580
|
6,588
|
7,417
|
7,750
|
7,688
|
7,293
|
5,944
|
2,844
|
-
|
-3,813
|
0,388
|
|
4
|
-
|
2,201
|
4,983
|
6,882
|
7,549
|
7,750
|
7,750
|
7,518
|
6,409
|
4,038
|
0,000
|
-1,700
|
0,000
|
|
5
ГВЛ
|
0,000
|
2,682
|
5,348
|
7,076
|
7,618
|
7,750
|
7,750
|
7,595
|
6,781
|
4,914
|
1,659
|
0,000
|
-4,363
|
|
6
|
0,450
|
3,185
|
5,673
|
7,192
|
7,680
|
7,750
|
7,750
|
7,657
|
7,045
|
5,580
|
2,868
|
0,813
|
-6,463
|
|
П
|
1,573
|
4,255
|
6,177
|
7,301
|
7,696
|
7,750
|
7,750
|
7,696
|
7,231
|
6,177
|
4,108
|
2,550
|
-8,425
|
|
Zп
|
13,533
|
12,624
|
11,621
|
10,973
|
10,618
|
10,444
|
10,468
|
10,673
|
11,044
|
11,479
|
12,119
|
Zф,
м
|
Zа,
м
|
|
Z1
|
-
|
7,552
|
1,051
|
0,221
|
0,221
|
0,221
|
0,221
|
0,221
|
0,632
|
4,432
|
9,053
|
|
|
|
Z2
|
-
|
-
|
7,110
|
1,525
|
0,498
|
4,424
|
4,424
|
1,003
|
3,263
|
8,374
|
-
|
13,667
|
12,774
|
Таблица 2.2
Главные
размерения судна
|
Вариант
задания
|
И
|
|
Длина
наибольшая:
|
Lmax,
м
|
135,975
|
|
Длина
по ГВЛ
|
LГВЛ,
м
|
129,363
|
|
Длина
между перпендикулярами:
|
Lpp,
м
|
125,0
|
|
Ширина
наибольшая
|
Bmax,
м
|
15,5
|
|
Ширина
по ГВЛ
|
ВГВЛ,
м
|
15,5
|
|
Высота
борта на миделе:
|
H,
м
|
10,444
|
|
Осадка
судна:
|
T,
м
|
7,9
|
|
Теоретическая
шпация:
|
dL,
м
|
12,5
|
Таблица 2.3
Погибь
бимсов
|
 , м
|
|
0
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
|
0,063
|
0,170
|
0,247
|
0,292
|
0,308
|
0,310
|
0,310
|
0,308
|
0,289
|
0,247
|
0,164
|
3.
Кривые теоретического чертежа
Значительная часть расчетов статики корабля
заключается в вычислении определенных интегралов, выражающих площади, объемы,
статические моменты и т.д. Для уменьшения расчетов в данной курсовой работе
принята разбивка на 10 теоретических шпаций. В курсовой работе приведены
расчетные схемы, и таблицы для правила трапеций.
Кривые элементов теоретического чертежа
представляют собой графическое изображение в зависимости от осадки следующих
элементов плавучести и начальной остойчивости судна (рис.3.2).
Площадей ватерлиний (строевая по ватерлиниям):
.
Абсцисс центра тяжести площадей ватерлиний:
.
Моментов инерции площадей ватерлиний
относительно продольной оси ОЛ:
.
Моментов инерции площадей ватерлиний
относительно поперечной оси, проходящей через их ЦТ:
где
момент инерции площадей ватерлиний относительно
поперечной координатной оси.
Объемного водоизмещения (грузовой размер):
.
Абсцисс центра величины:
.
Возвышения центра величины над основной:
.
Поперечных метацентрических радиусов:
.
Продольных метацентрических радиусов:
.
Возвышений поперечного метацентра;
.
Вначале по приближенным правилам трапеций
определяются основные части элементов площади ватерлиний, а затем
рассчитываются поправки, учитывающие истинную длину ватерлиний.
Все сечения корпуса представляют собой площади,
ограниченные кривыми, или объемы, ограниченные криволинейными поверхностями.
Для вычисления этих площадей и объемов применяют метод трапеций.
При вычислении площадей, длина основания l
разделяется на n
равных частей, и из точек деления восстанавливаются перпендикуляры y0,
y1
… yn-1,
yn
(рис. 3.1). Длина единичного участка Δl
= l/n.
Площадь фигуры оказалась разбитой на участки,
ограниченные с трех сторон отрезками (Δl,
yi-1,
yi),
а с четвертой - участком кривой, которую на данном участке с небольшой
погрешностью можно заменить прямой. Тогда площадь отдельного i-того
участка
,
а i+1-го
участка
.
Общая площадь фигуры
,
Подставим в эту формулу выражения для площадей
отдельных участков
.
Окончательно
.
где e = (у0 +
уn)/2
- поправка.
Выражение для вычисления объемов фигур по методу
трапеций будет иметь вид
где: si
- площади сечений, e' = (s0
+
sn)/2 -
поправка.
Вычисления по правилу трапеций с одиннадцатью
ординатами приведены в таблицах 3.1÷3.7.
Таблица 3.1 Расчет элементов площади ВЛ по
методу трапеций
|
0
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
53
|
63
|
 4
|
 4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
5
|
0
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
 0,000
|
|
 0,000
|
 0,000
|
 0,000
|
|
Поправки
|
0,000
|
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
Суммы
исправленные
|
 0,000
|
|
 0,000
|
 0,000
|
 0,000
|
|
 м2
|
|
 м3
|
|
 м4
|
|
 м4
|
|
1
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
53
|
63
|
4
|
4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
0,682
|
0,767
|
-0,085
|
-0,34
|
0,317215
|
0,451218
|
2,728
|
3,068
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
3,123
|
3,782
|
-0,659
|
-1,977
|
30,45902
|
54,09593
|
12,492
|
15,128
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
5,208
|
5,851
|
-0,643
|
-1,286
|
141,258
|
200,3043
|
20,832
|
23,404
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
6,456
|
6,797
|
-0,341
|
-0,341
|
269,0857
|
314,016
|
25,824
|
27,188
|
|
5
|
0
|
0
|
7,045
|
7,045
|
0,000
|
349,658
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
39,711
|
|
-3,944
|
1359,645
|
130,664
|
|
Поправки
|
0,7245
|
|
-0,17
|
0,384
|
2,898
|
|
Суммы
исправленные
|
38,987
|
|
-3,774
|
1359,261
|
127,766
|
|
 974,663
м2
|
|
 -1179,375
м3
|
|
 1,133×104
м4
|
|
 0,499×106 м4
|
|
2
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
53
|
63
|
4
|
4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
1,232
|
1,589
|
-0,357
|
-1,428
|
1,870
|
4,012
|
4,928
|
6,356
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
3,976
|
5,107
|
-1,131
|
-3,393
|
62,855
|
133,198
|
15,904
|
20,428
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
6,107
|
6,843
|
-0,736
|
-1,472
|
227,763
|
320,435
|
24,428
|
27,372
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
7,138
|
7,494
|
-0,356
|
-0,356
|
363,689
|
420,863
|
28,552
|
29,976
|
|
5
|
0
|
0
|
7,642
|
7,642
|
0,000
|
446,294
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
47,128
|
|
-6,649
|
1980,979
|
157,944
|
|
Поправки
|
1,411
|
|
-0,714
|
2,941
|
5,642
|
|
Суммы
исправленные
|
45,718
|
|
-5,935
|
1978,038
|
152,302
|
|
 1142,938
м2
|
|
 -1854,688
м3
|
|
 1,648×104 м4
|
|
 0,595×106 м4
|
|
3
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
63
|
4
|
4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
1,736
|
2,844
|
-1,108
|
-4,432
|
5,232
|
23,003
|
6,944
|
11,376
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
4,58
|
5,944
|
-1,364
|
-4,092
|
96,072
|
210,008
|
18,320
|
23,776
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
6,588
|
7,293
|
-0,705
|
-1,410
|
285,931
|
387,899
|
26,352
|
29,172
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
7,417
|
7,688
|
-0,271
|
-0,271
|
408,023
|
454,402
|
29,668
|
30,752
|
|
5
|
0
|
0
|
7,750
|
7,750
|
0,000
|
465,484
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
51,840
|
|
-10,205
|
2336,054
|
176,360
|
|
Поправки
|
2,290
|
|
-2,216
|
14,118
|
9,160
|
|
Суммы
исправленные
|
49,550
|
|
-7,989
|
2321,937
|
167,200
|
|
 1238,750
м2
|
|
 -2496,563
м3
|
|
 1,935×104 м4
|
|
 0,653×106 м4
|
|
4
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
53
|
63
|
4
|
4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
-
|
0,000
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
2,201
|
4,038
|
-1,837
|
-7,348
|
10,663
|
65,841
|
8,804
|
16,152
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
4,983
|
6,409
|
-1,426
|
-4,278
|
123,729
|
263,251
|
19,932
|
25,636
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
6,882
|
7,518
|
-0,636
|
-1,272
|
325,945
|
424,920
|
27,528
|
30,072
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
7,549
|
7,750
|
-0,201
|
-0,201
|
430,198
|
465,484
|
30,196
|
31,000
|
|
5
|
0
|
0
|
7,750
|
7,750
|
0,000
|
465,484
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
55,080
|
|
-13,099
|
2575,516
|
189,320
|
|
Поправки
|
1,101
|
|
-3,674
|
38,252
|
12,478
|
|
Суммы
исправленные
|
53,980
|
|
-9,425
|
2537,264
|
176,842
|
|
 1349,488
м2
|
|
 -2945,313
м3
|
|
 2,114×104 м4
|
|
 0,691×106 м4
|
|
5
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
53
|
63
|
4
|
4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
0,000
|
1,659
|
-1,659
|
-8,295
|
0,000
|
4,566
|
0,000
|
6,636
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
2,682
|
4,914
|
-2,232
|
-8,928
|
19,292
|
118,660
|
10,728
|
19,656
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
5,348
|
6,781
|
-1,433
|
-4,299
|
152,959
|
311,804
|
21,392
|
27,124
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
7,076
|
7,595
|
-0,519
|
-1,038
|
354,294
|
438,110
|
28,304
|
30,380
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
7,618
|
7,750
|
-0,132
|
-0,132
|
442,102
|
465,484
|
30,472
|
31,000
|
|
5
|
0
|
0
|
7,750
|
7,750
|
0,000
|
465,484
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
59,173
|
|
-22,692
|
2307,271
|
205,692
|
|
Поправки
|
0,830
|
|
-4,148
|
2,283
|
3,318
|
|
Суммы
исправленные
|
58,344
|
|
-18,545
|
2304,988
|
202,374
|
|
 1458,588
м2
|
|
 -5795,156
м3
|
|
 1,921×104 м4
|
|
 0,791×106 м4
|
|
6
Ватерлиния
|
|
N
шп.
|
|
|
|
|
5-6
|
7х3
|
53
|
63
|
4
|
4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
10
|
5
|
25
|
0,450
|
2,868
|
-2,418
|
-12,090
|
0,091
|
23,591
|
1,800
|
11,472
|
|
1
|
9
|
4
|
16
|
3,185
|
5,580
|
-2,395
|
-9,580
|
32,309
|
173,741
|
12,740
|
22,320
|
|
2
|
8
|
3
|
9
|
5,673
|
7,045
|
-1,372
|
-4,116
|
182,574
|
349,658
|
22,692
|
28,180
|
|
3
|
7
|
2
|
4
|
7,192
|
7,657
|
-0,465
|
-0,930
|
372,005
|
448,927
|
28,768
|
30,628
|
|
4
|
6
|
1
|
1
|
7,680
|
7,750
|
-0,070
|
-0,070
|
452,985
|
465,484
|
30,720
|
31,000
|
|
5
|
0
|
0
|
7,750
|
7,750
|
0,000
|
465,484
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
62,830
|
|
-26,786
|
2501,365
|
220,320
|
|
Поправки
|
1,659
|
|
-6,045
|
11,886
|
5,736
|
|
Суммы
исправленные
|
61,171
|
|
-20,741
|
2489,479
|
214,584
|
|
 1529,275
м2
|
|
 -6481,563
м3
|
|
 2,074×104 м4
|
|
 0,838×106 м4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет поправок к элементам ватерлиний
производится в табл. 3.2 по формулам для (носовой части):
;
;
;
.
Аналогичные формулы
используются для поправок в кормовой части (табл.3.3).
Таблица 3.2 Поправки к элементам площадей ВЛ
(носовая часть)
|
N
вл.
|
 м
|
 м
|
 3-2, м
|
 м
|
 4х5, м2
|
2+ 4
|
 6х7, м3
|
72
|
 6х9, м4
|
52/2
|
 6х11, м4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
50,000
|
50,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
50,000
|
0,000
|
2500,000
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
50,000
|
54,500
|
4,500
|
0,682
|
3,069
|
51,500
|
158,054
|
2652,250
|
8139,755
|
0,155
|
0,476
|
|
2
|
50,000
|
56,575
|
6,575
|
1,232
|
8,100
|
52,192
|
422,773
|
2723,970
|
22065,247
|
0,506
|
4,098
|
|
3
|
50,000
|
58,687
|
8,687
|
1,736
|
15,081
|
52,896
|
797,700
|
2797,952
|
42194,878
|
1,005
|
15,149
|
|
4
|
50,000
|
60,800
|
10,800
|
2,201
|
23,771
|
53,600
|
1274,115
|
2872,960
|
68292,558
|
1,615
|
38,385
|
|
5
|
62,500
|
62,500
|
0,000
|
2,682
|
0,000
|
62,500
|
0,000
|
3906,250
|
0,000
|
2,398
|
0,000
|
|
6
|
62,500
|
63,313
|
0,813
|
3,185
|
2,589
|
62,771
|
162,540
|
3940,198
|
10202,770
|
3,381
|
8,756
|
Таблица 3.3 Поправки к элементам площадей ВЛ
(кормовая часть)
|
N
вл.
|
 м
|
 м
|
 3-2, м
|
 м
|
 4х5, м2
|
2+4
|
 6х7, м3
|
72
|
 6х9, м4
|
52/2
|
 6х11, м4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
0
|
50,000
|
62,112
|
12,112
|
0,000
|
0,000
|
54,037
|
0,000
|
2920,033
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
50,000
|
62,112
|
12,112
|
0,767
|
9,290
|
54,037
|
502,002
|
2920,033
|
27126,830
|
0,196
|
1,822
|
|
2
|
50,000
|
62,112
|
12,112
|
1,589
|
19,246
|
54,037
|
1040,001
|
2920,033
|
56198,869
|
0,842
|
16,198
|
|
3
|
50,000
|
62,112
|
12,112
|
2,844
|
34,447
|
54,037
|
1861,399
|
2920,033
|
100585,012
|
2,696
|
92,872
|
|
4
|
62,500
|
62,500
|
0,000
|
4,038
|
0,000
|
62,500
|
0,000
|
3906,250
|
0,000
|
5,435
|
0,000
|
|
5
|
62,500
|
66,863
|
4,363
|
4,914
|
21,440
|
63,954
|
1371,167
|
4090,157
|
87692,069
|
8,049
|
172,572
|
|
6
|
62,500
|
68,963
|
6,463
|
5,580
|
36,064
|
64,654
|
2331,664
|
4180,183
|
150752,190
|
10,379
|
374,296
|
Таблица 3.6 Расчет метацентрических радиусов и
возвышения поперечного метацентра
|
N
вл.
|
 , м4
|
 , м4
|
 , м3
|
 2/4, м
|
 2/4, м
|
 ,м
|
 5+7, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
|
0
|
0,000
|
-
|
0,000
|
∞
|
∞
|
-
|
∞
|
|
1
|
1,133х104
|
0,505×106
|
779,747
|
14,530
|
647,646
|
1,567
|
|
2
|
1,650х104
|
0,612×106
|
2484,019
|
6,642
|
246,375
|
2,114
|
8,756
|
|
3
|
1,946х104
|
0,686×106
|
4426,283
|
4,396
|
154,983
|
2,868
|
7,264
|
|
4
|
2,118х104
|
0,757×106
|
6528,897
|
3,244
|
115,946
|
3,656
|
6,900
|
|
5
|
1,938х104
|
0,760×106
|
8782,994
|
2,207
|
86,531
|
4,446
|
6,653
|
|
6
|
2,112х104
|
0,799×106
|
11190,879
|
1,887
|
71,397
|
5,215
|
7,102
|
4.
Расчет масштаба Бонжана. Расчет водоизмещения и абсциссы центра величины для
судна, плавающего с дифферентом
Масштабом Бонжана называется совокупность кривых
для
всех шпангоутов (рис.4.1). Масштаб Бонжана используется для определения
водоизмещения и абсциссы центра величины 
,
а также для некоторых других расчетов при наличии значительных дифферентов.
Площадь шпангоута определяется по
формуле:
Расчеты производятся
по правилу вычисления интегралов с переменным верхним значением с
использованием правила трапеций (табл. 4.1÷4.3).
Таблица 4.1 Расчет масштаба Бонжана по правилу
трапеций 
м
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
0
|
|
 , м
|
|
 3× , м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
-
|
-
|
-
|
|
2
|
-
|
-
|
-
|
|
3
|
-
|
-
|
-
|
|
4
|
-
|
-
|
-
|
|
5
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
6
|
0,450
|
0,450
|
0,711
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
1
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
0,682
|
0,682
|
1,078
|
|
2
|
1,232
|
2,596
|
4,102
|
|
3
|
1,736
|
5,564
|
8,791
|
|
4
|
2,201
|
9,501
|
15,012
|
|
5
|
2,682
|
14,384
|
22,727
|
|
6
|
3,185
|
20,251
|
31,997
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
2
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
3,123
|
3,123
|
4,934
|
|
2
|
3,976
|
10,222
|
16,151
|
|
3
|
4,580
|
18,778
|
29,669
|
|
4
|
4,983
|
28,341
|
44,779
|
|
5
|
5,348
|
38,672
|
61,102
|
|
6
|
5,673
|
49,693
|
78,515
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
3
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
5,208
|
5,208
|
8,229
|
|
2
|
6,107
|
16,523
|
26,106
|
|
3
|
6,588
|
29,218
|
46,164
|
|
4
|
6,882
|
42,688
|
67,447
|
|
5
|
7,076
|
56,646
|
89,501
|
|
6
|
7,192
|
70,914
|
112,044
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
4
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
6,456
|
6,456
|
10,200
|
|
2
|
7,138
|
20,050
|
31,679
|
|
3
|
7,417
|
34,605
|
54,676
|
|
4
|
7,549
|
49,571
|
78,322
|
|
5
|
7,618
|
64,738
|
102,286
|
|
6
|
7,680
|
80,036
|
126,457
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
5
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
7,045
|
7,045
|
11,131
|
|
2
|
7,642
|
21,732
|
34,337
|
|
3
|
7,750
|
37,124
|
58,656
|
|
4
|
7,750
|
52,624
|
83,146
|
|
5
|
7,750
|
68,124
|
107,636
|
|
6
|
7,750
|
83,624
|
132,126
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
6
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
6,797
|
6,797
|
10,739
|
|
2
|
7,494
|
21,088
|
33,319
|
|
3
|
7,688
|
36,270
|
57,307
|
|
4
|
7,750
|
51,708
|
81,699
|
|
5
|
7,750
|
67,208
|
106,189
|
|
6
|
7,750
|
82,708
|
130,679
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
7
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
5,851
|
5,851
|
9,245
|
|
2
|
6,843
|
18,545
|
29,301
|
|
3
|
7,293
|
32,681
|
51,636
|
|
4
|
7,518
|
47,492
|
|
5
|
7,595
|
62,605
|
98,916
|
|
6
|
7,657
|
77,857
|
123,014
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
8
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
3,782
|
3,782
|
5,976
|
|
2
|
5,107
|
12,671
|
20,020
|
|
3
|
5,944
|
23,722
|
37,481
|
|
4
|
6,409
|
36,075
|
56,999
|
|
5
|
6,781
|
49,265
|
77,839
|
|
6
|
7,045
|
63,091
|
99,684
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
9
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
0,767
|
0,767
|
1,212
|
|
2
|
1,589
|
3,123
|
4,934
|
|
3
|
2,844
|
7,556
|
11,938
|
|
4
|
4,038
|
14,438
|
22,812
|
|
5
|
4,914
|
23,390
|
36,956
|
|
6
|
5,580
|
33,884
|
53,537
|
|
 м2  м2
|
|
N
вл.
|
Номер
шпангоута
|
|
10
|
|
, м
|
|
3×, м
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
-
|
-
|
-
|
|
2
|
-
|
-
|
-
|
|
3
|
-
|
-
|
-
|
|
4
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
5
|
1,659
|
1,659
|
2,621
|
|
6
|
2,868
|
6,186
|
9,774
|
|
 м2  м2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения водоизмещения и абсциссы центра
величины судна, имеющего дифферент, необходимо рассчитать осадку носом и кормой
по формулам:
м,
м
где
м - осадка судна на
миделе;
м - абсцисса центра
тяжести площади ВЛ, снятая с кривых элементов теоретического чертежа для осадки
;
рад - заданный угол
дифферента.
Для вычисления 
и
используем
формулы (табл.4.3):
;
Таблица 4.3 Расчет ипо
правилу трапеций
|
Номер
шпангоута
|
Множитель
|
 м2
|
 м2
|
4-5
|
6×3
|
|
нос
|
корма
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
0
|
10
|
5
|
0,117
|
0,701
|
-0,584
|
-2,920
|
|
1
|
9
|
4
|
26,288
|
27,050
|
-0,762
|
-3,048
|
|
2
|
8
|
3
|
65,183
|
69,020
|
-3,837
|
-11,511
|
|
3
|
7
|
2
|
94,613
|
88,494
|
6,119
|
12,238
|
|
4
|
6
|
1
|
98,558
|
104,734
|
-6,176
|
-6,176
|
|
5
|
0
|
108,241
|
108,241
|
0,000
|
|
Суммы
сверху
|
 682,999
|
|
 -11,417
|
|
Поправки
|
0,087
|
|
0,433
|
|
Суммы
исправленные
|
 682,912
|
|
 -11,850
|
|
 м3;  м
|
5.
Расчет остойчивости судна на больших углах крена
Расчет 
и
для
равнообъемных наклонных ватерлиний (рис. 5.1) производится кренованием для двух
водоизмещений, одно из которых соответствует осадке судна по ватерлинию,
расположенную на одну выше ГВЛ, а другое осадке по ватерлинию, расположенную на
две расчетных ватерлинии ниже ГВЛ (табл. 5.1 и 5.2 - 6 и 3 ВЛ соответственно,).
Таблица 5.1 Расчет равнообъемных наклонений по
правилу трапеций 
|
Номер
шп.
|
  11190,879 м3
|
|
 м
|
 м3
|
|
0
|
0,450
|
0,091
|
|
1
|
3,185
|
32,309
|
|
2
|
5,673
|
182,574
|
|
3
|
7,192
|
372,005
|
|
4
|
7,680
|
452,985
|
|
5
|
7,750
|
465,484
|
|
6
|
7,750
|
465,484
|
|
7
|
7,657
|
448,927
|
|
8
|
7,045
|
349,658
|
|
9
|
5,580
|
173,741
|
|
10
|
2,867
|
23,566
|
|
|
2966,825
|
|
поправка
|
11,828
|
|
|
2954,996
|
|
 м4  м
|
|
Номер
шп.
|
 11190,879 м3
|
|
м
|
 м
|
 м2
|
 м2
|
м3
|
 м3
|
|
0
|
0,504
|
0,433
|
0,254
|
0,187
|
0,128
|
0,081
|
|
1
|
3,602
|
3,037
|
12,974
|
9,223
|
46,734
|
28,011
|
|
2
|
6,261
|
5,567
|
39,200
|
30,991
|
245,432
|
172,530
|
|
3
|
6,149
|
7,293
|
37,810
|
53,188
|
232,495
|
387,899
|
|
4
|
5,099
|
7,868
|
26,000
|
61,905
|
132,573
|
487,072
|
|
5
|
4,539
|
8,023
|
20,603
|
64,369
|
93,515
|
516,429
|
|
6
|
4,539
|
8,023
|
20,603
|
64,369
|
93,515
|
516,429
|
|
7
|
5,277
|
7,845
|
27,847
|
61,544
|
146,947
|
482,813
|
|
8
|
5,845
|
6,972
|
34,164
|
48,609
|
199,689
|
338,900
|
|
9
|
6,399
|
5,202
|
40,947
|
40,947
|
262,021
|
140,770
|
|
10
|
3,506
|
2,205
|
12,292
|
4,862
|
43,096
|
10,721
|
|
|
51,720
|
62,468
|
272,694
|
440,195
|
1496,144
|
3081,655
|
|
поправки
|
2,005
|
1,319
|
6,273
|
2,525
|
5,401
|
|
|
49,715
|
61,149
|
266,421
|
437,670
|
1474,532
|
3076,254
|
|
 110,864
|
 -171,249
|
 4550,786
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Продолжение таблицы 5.1
|
Номер
шп.
|
 11190,879 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
1,621
|
-0,327
|
2,628
|
0,107
|
4,259
|
-0,035
|
|
1
|
5,515
|
2,288
|
30,415
|
5,235
|
167,740
|
11,978
|
|
2
|
4,813
|
4,817
|
23,165
|
23,203
|
111,493
|
111,771
|
|
3
|
3,693
|
6,542
|
13,638
|
42,798
|
50,366
|
279,983
|
|
4
|
3,043
|
7,181
|
9,260
|
51,567
|
28,178
|
370,301
|
|
5
|
2,710
|
7,273
|
7,344
|
52,897
|
19,903
|
384,716
|
|
6
|
2,710
|
7,273
|
7,344
|
52,897
|
19,903
|
384,716
|
|
7
|
3,150
|
7,095
|
9,923
|
50,339
|
31,256
|
357,155
|
|
8
|
3,822
|
6,222
|
14,608
|
38,713
|
55,831
|
240,874
|
|
9
|
4,549
|
4,452
|
20,693
|
20,693
|
94,134
|
88,240
|
|
10
|
5,483
|
1,757
|
30,063
|
3,087
|
164,837
|
5,424
|
|
|
41,109
|
54,573
|
169,081
|
341,536
|
747,899
|
2235,124
|
|
поправки
|
3,552
|
0,715
|
16,345
|
1,597
|
84,548
|
2,694
|
|
|
37,557
|
53,858
|
152,736
|
339,939
|
663,351
|
2232,429
|
|
 91,415
|
 -187,203
|
 2895,780
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Продолжение таблицы 5.1
|
Номер
шп.
|
 11190,879 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
3,764
|
-1,398
|
14,168
|
1,954
|
53,327
|
-2,732
|
|
1
|
5,604
|
1,556
|
31,405
|
2,421
|
175,993
|
3,767
|
|
2
|
3,992
|
4,613
|
15,936
|
63,044
|
63,617
|
500,566
|
|
3
|
3,150
|
6,864
|
9,923
|
21,280
|
31,256
|
98,164
|
|
4
|
2,673
|
7,940
|
7,145
|
47,114
|
19,098
|
323,394
|
|
5
|
2,430
|
8,509
|
5,905
|
72,403
|
14,349
|
616,078
|
|
6
|
2,430
|
8,338
|
5,905
|
69,522
|
14,349
|
579,676
|
|
7
|
2,750
|
7,665
|
7,563
|
58,752
|
20,797
|
450,336
|
|
8
|
3,245
|
6,090
|
10,530
|
37,088
|
34,170
|
225,867
|
|
9
|
3,794
|
3,606
|
14,394
|
14,394
|
54,612
|
46,890
|
|
10
|
4,556
|
0,786
|
20,757
|
0,618
|
94,570
|
0,486
|
|
|
38,388
|
54,569
|
143,630
|
388,591
|
576,137
|
2842,491
|
|
поправки
|
4,160
|
-0,306
|
17,462
|
1,286
|
73,948
|
-1,123
|
|
|
34,228
|
54,875
|
126,167
|
387,305
|
502,189
|
2843,614
|
|
 89,103
|
-261,138
|
3345,803
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Продолжение таблицы 5.1
|
Номер
шп.
|
 11190,879 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
6,258
|
-3,539
|
39,163
|
12,525
|
245,079
|
-44,324
|
|
1
|
5,633
|
0,067
|
31,731
|
0,004
|
178,739
|
0,000
|
|
2
|
4,265
|
3,815
|
18,190
|
57,048
|
77,581
|
430,882
|
|
3
|
3,566
|
6,360
|
12,716
|
14,554
|
45,347
|
55,524
|
|
4
|
3,179
|
7,553
|
10,106
|
40,450
|
32,127
|
257,259
|
|
5
|
2,972
|
8,038
|
8,833
|
64,609
|
26,251
|
519,331
|
|
6
|
2,972
|
7,852
|
8,833
|
61,654
|
26,251
|
484,106
|
|
7
|
3,236
|
7,050
|
10,472
|
49,703
|
33,886
|
350,403
|
|
8
|
3,645
|
5,297
|
13,286
|
28,058
|
48,428
|
148,624
|
|
9
|
4,101
|
2,376
|
16,818
|
16,818
|
68,971
|
13,413
|
|
10
|
4,745
|
-0,684
|
22,515
|
0,468
|
106,834
|
-0,320
|
|
|
44,572
|
44,185
|
192,662
|
345,891
|
889,495
|
2214,899
|
|
поправки
|
5,189
|
-0,309
|
27,123
|
0,236
|
142,786
|
-0,160
|
|
|
39,383
|
44,494
|
165,540
|
345,655
|
746,708
|
2215,059
|
|
83,877
|
-180,115
|
2961,767
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Таблица 5.2
Расчет равнообъемных наклонений по правилу
трапеций 
|
Номер
шп.
|
4426,283 м3
|
|
м
|
|
0
|
-
|
-
|
|
1
|
1,736
|
5,232
|
|
2
|
4,58
|
96,072
|
|
3
|
6,588
|
285,931
|
|
4
|
7,417
|
408,023
|
|
5
|
7,750
|
465,484
|
|
6
|
7,688
|
454,402
|
|
7
|
7,293
|
387,899
|
|
8
|
5,904
|
205,797
|
|
9
|
2,844
|
23,003
|
|
10
|
-
|
-
|
|
|
2331,843
|
|
поправка
|
14,118
|
|
|
2317,726
|
|
 м4  м
|
Продолжение таблицы 5.2
|
Номер
шп.
|
4426,283 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
1,968
|
1,659
|
3,873
|
2,752
|
7,622
|
4,566
|
|
2
|
5,094
|
4,322
|
25,949
|
18,680
|
132,183
|
80,734
|
|
3
|
7,167
|
6,300
|
51,366
|
39,690
|
368,139
|
250,047
|
|
4
|
7,840
|
7,290
|
61,466
|
53,144
|
481,890
|
387,420
|
|
5
|
8,023
|
7,795
|
64,369
|
60,762
|
516,429
|
473,640
|
|
6
|
8,023
|
7,631
|
64,369
|
58,232
|
516,429
|
444,370
|
|
7
|
7,816
|
6,977
|
61,090
|
48,679
|
477,478
|
339,630
|
|
8
|
6,776
|
5,404
|
45,914
|
29,203
|
311,114
|
157,814
|
|
9
|
3,729
|
2,410
|
13,905
|
5,808
|
51,853
|
13,998
|
|
10
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
56,436
|
49,788
|
392,300
|
316,950
|
2863,139
|
2152,219
|
|
поправки
|
2,849
|
2,035
|
8,889
|
4,280
|
29,738
|
9,282
|
|
|
53,588
|
47,754
|
383,411
|
312,670
|
2833,401
|
2142,937
|
|
 101,341
|
 70,741
|
 4976,338
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Продолжение таблицы 5.2
|
Номер
шп.
|
4426,283 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
2,017
|
2,002
|
4,068
|
4,008
|
8,206
|
8,024
|
|
2
|
5,769
|
4,585
|
33,281
|
21,022
|
192,000
|
96,387
|
|
3
|
7,900
|
6,374
|
62,410
|
40,628
|
493,039
|
258,962
|
|
4
|
8,505
|
7,327
|
72,335
|
53,685
|
615,209
|
393,349
|
|
5
|
8,602
|
7,687
|
73,994
|
59,090
|
636,500
|
454,225
|
|
6
|
8,602
|
7,539
|
73,994
|
56,837
|
636,500
|
428,491
|
|
7
|
7,631
|
6,840
|
58,232
|
46,786
|
444,370
|
320,014
|
|
8
|
7,631
|
5,332
|
58,232
|
28,430
|
444,370
|
151,590
|
|
9
|
4,949
|
2,486
|
24,493
|
6,180
|
121,214
|
15,364
|
|
10
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
61,606
|
50,172
|
461,040
|
316,666
|
3591,407
|
2126,405
|
|
поправки
|
3,483
|
2,244
|
14,280
|
5,094
|
64,710
|
11,694
|
|
|
58,123
|
47,928
|
446,760
|
311,571
|
3526,697
|
2114,711
|
|
106,051
|
 135,189
|
5641,408
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Продолжение таблицы 5.2
|
Номер
шп.
|
4426,283 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
1,921
|
2,872
|
3,690
|
8,248
|
7,089
|
23,689
|
|
2
|
6,949
|
5,257
|
48,289
|
27,636
|
335,557
|
145,283
|
|
3
|
8,477
|
6,272
|
71,860
|
39,338
|
609,153
|
246,728
|
|
4
|
8,047
|
6,571
|
64,754
|
43,178
|
521,077
|
283,723
|
|
5
|
7,821
|
6,571
|
61,168
|
43,178
|
478,395
|
283,723
|
|
6
|
7,821
|
6,571
|
61,168
|
43,178
|
478,395
|
283,723
|
|
7
|
8,119
|
6,405
|
65,918
|
41,024
|
535,190
|
262,759
|
|
8
|
8,564
|
5,587
|
73,342
|
31,215
|
628,102
|
174,396
|
|
9
|
6,872
|
3,138
|
47,224
|
9,847
|
324,526
|
30,900
|
|
10
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
64,591
|
497,413
|
286,842
|
3917,485
|
1734,923
|
|
поправки
|
4,397
|
3,005
|
25,457
|
9,048
|
165,807
|
27,295
|
|
|
60,195
|
46,239
|
471,956
|
277,794
|
3751,677
|
1707,629
|
|
106,434
|
194,162
|
5459,306
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4  м
|
Продолжение таблицы 5.2
|
Номер
шп.
|
4426,283 м3
|
|
м
|
м
|
м2
|
м2
|
м3
|
м3
|
|
0
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
1
|
1,918
|
4,427
|
3,679
|
19,598
|
7,056
|
86,762
|
|
2
|
7,154
|
5,912
|
51,180
|
34,952
|
366,140
|
206,635
|
|
3
|
6,507
|
6,182
|
42,341
|
38,217
|
275,513
|
236,258
|
|
4
|
6,134
|
6,182
|
37,626
|
38,217
|
230,798
|
236,258
|
|
5
|
5,941
|
6,182
|
35,295
|
38,217
|
209,690
|
236,258
|
|
6
|
5,941
|
6,182
|
35,295
|
38,217
|
209,690
|
236,258
|
|
7
|
6,195
|
6,147
|
38,378
|
37,786
|
237,752
|
232,268
|
|
8
|
6,582
|
5,990
|
43,323
|
35,880
|
285,150
|
214,922
|
|
9
|
6,996
|
4,529
|
48,944
|
20,512
|
342,412
|
92,898
|
|
10
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
53,368
|
51,733
|
336,061
|
301,596
|
2164,202
|
1778,518
|
|
поправки
|
4,457
|
4,478
|
26,311
|
20,055
|
174,734
|
89,830
|
|
|
48,911
|
47,255
|
309,750
|
281,541
|
1989,468
|
1688,688
|
|
96,166
|
28,209
|
3678,155
|
|
 м3  м2  м  м4  м4  м4 
|
6.
Расчет остойчивости формы и построение интерполяционных кривых
Плечи остойчивости формы можно определить
аналитическим путем или графически по известным значением метацентрическим
радиусам.
При аналитическом расчете используется
соотношение:
где
;
.
Расчет производится в таблицах 6.1 ÷
6.4
и (рис.6.1 и 6.2) по правилам вычисления интеграла с переменным верхним
пределом.
Полученные значения 
контролируются
построением графика
(рис.6.3).
Таблица 6.3 Средние
метацентрические радиусы
|
 град.
|
 м.
|
 м.
|
|
0°
|
2,235
|
-
|
|
15°
|
1,791
|
2,013
|
|
30°
|
1,199
|
1,495
|
|
45°
|
1,486
|
1,343
|
|
60°
|
1,241
|
1,364
|
Таблица 6.4 Средние
метацентрические радиусы
|
град.
|
м.
|
м.
|
|
0°
|
4,388
|
-
|
|
15°
|
4,675
|
4,532
|
|
30°
|
5,218
|
4,947
|
|
45°
|
4,923
|
5,071
|
|
60°
|
3,481
|
4,202
|
Зная плечи остойчивости формы, строим
интерполяционные кривые (рис.6.4).
Водоизмещение судна при полном погружении корпуса
вычисляется
по формуле:
,
-где 
-
полная площадь погруженного шпангоута, снимаемая с масштаба Бонжана. Расчет приведен
в таблице 6.5.
7.
Расчет диаграмм статической и динамической остойчивости
Для заданной нагрузки судна 
,
плечи
статической и динамической остойчивости вычисляются по формулам:
;
,
-где
- возвышение центра
тяжести над центром величины;
- плечи
остойчивости формы.
Расчет приведен в таблице 7.1, диаграммы - на
рис.7.1.
Плечи статической и динамической остойчивости
могут быть также получены по полярным диаграммам остойчивости (рис.6.1 и 6.2).
Таблица 7.1 Расчет диаграмм статической и
динамической остойчивости
|
WL6;
V=11190,879 м3
|
|
№п/п
|
Расчетные
величины
|
0°
|
15°
|
30°
|
45°
|
60°
|
|
1
|
|
0,000
|
0,259
|
0,500
|
0,707
|
0,866
|
|
2
|
 м
|
0,000
|
0,464
|
1,021
|
1,461
|
1,664
|
|
3
|
 м
|
0,000
|
0,161
|
0,311
|
0,439
|
0,538
|
|
4
|
 2-3, м
|
0,000
|
0,303
|
0,711
|
1,022
|
1,126
|
|
5
|
4 попарно
|
-
|
0,303
|
1,014
|
1,732
|
2,148
|
|
6
|
5 попарно
|
0,000
|
0,303
|
1,317
|
3,049
|
5,197
|
|
7
|
 4
|
0,000
|
0,040
|
0,173
|
0,399
|
0,681
|
|
 5,529 м; 2,611 м;  6,150 м;  м;  м; 
|
|
WL3;
V=4426,283 м3
|
|
№п/п
|
Расчетные
величины
|
0°
|
15°
|
30°
|
45°
|
60°
|
|
1
|
|
0,000
|
0,259
|
0,500
|
0,707
|
0,866
|
|
2
|
м
|
0,000
|
1,211
|
3,637
|
5,335
|
5,246
|
|
3
|
м
|
0,000
|
0,825
|
1,592
|
2,251
|
2,757
|
|
4
|
2-3, м
|
0,000
|
0,386
|
2,045
|
3,084
|
2,489
|
|
5
|
4 попарно
|
-
|
0,386
|
2,431
|
5,129
|
5,573
|
|
6
|
5 попарно
|
0,000
|
0,386
|
2,818
|
7,947
|
13,519
|
|
7
|
4
|
0,000
|
0,051
|
0,369
|
1,041
|
1,771
|
|
2,966 м; 4,897 м; 6,150 м;  м;  м;
|
8.
Расчет непотопляемости
Расчет и построение кривой предельных длин
отсеков
Предельными длинами отсеков называются такие
расстояния между поперечными водонепроницаемыми переборками, при которых
выполняются заданные условия непотопляемости. Так согласно Правилам Регистра РФ
для транспортных судов предельная линия погружения находится на бортовой линии
палубы водонепроницаемых переборок (главной палубы). При затоплении одного или
нескольких отсеков эта линия не должна погрузиться в воду, сохраняя при этом
минимально допустимый надводный борт (запас плавучести). Произведем расчет
непотопляемости рассматриваемого судна при следующих исходных данных:
· Водоизмещение 
8782,94
м3 - WL5(ГВЛ);
· координаты ЦТ 
6,15
м; 
м.
С кривых элементов теоретического чертежа для
данного водоизмещения снимаем:
· средняя осадка 
7,9
м;
· координаты ЦВ 
-2,304
м; 
4,657
м;
· метацентрические радиусы
2,822
м; 
84,845
м;
· площадь ватерлинии 
1480,028
м2;
· абсцисса ЦТ площади 
-4,842
м;
· центральные моменты инерции 
1,938×104
м4;
0,760×106
м4;
Для повышения точности построения кривой
предельных длин отсеков число предельных ватерлиний (касательных к предельной
линии погружения А на рис. 8.1) принимаем равным 5.
Для построения нижних предельных ватерлиний
(рис. 8.1):
м.
Расчет объемов отсеков 
,
при затоплении которых судно погрузится до предельной линии и абсциссы 
,
центров тяжести объемов произведен в
таблице 8.1.
Таблица 8.1 Вычисление водоизмещения и его
статического момента по правилу трапеций
|
ВЛ
1-1; Тн˃Тк
|
|
Номер
шпангоута
|
Множитель
|
 м2
|
3-4
|
2×5
|
|
нос
|
корма
|
|
нос
|
корма
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
6
|
|
5
|
0
|
133,800
|
133,800
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
131,220
|
123,155
|
8,065
|
8,065
|
|
3
|
7
|
2
|
126,773
|
99,712
|
27,061
|
54,122
|
|
2
|
8
|
3
|
96,826
|
72,992
|
23,834
|
71,502
|
|
1
|
9
|
4
|
44,183
|
26,257
|
17,926
|
71,704
|
|
0
|
10
|
5
|
7,511
|
0,066
|
7,445
|
37,225
|
|
862,495
|
|
242,618
|
|
Поправка
 3,822
|
|
Поправка
18,613
|
|
858,674
|
|
224,006
|
|
 м3;  м4;  м3;  м4;  м.
|
|
ВЛ
2-2; Тн=Тк
|
|
Номер
шпангоута
|
Множитель
|
м2
|
3-4
|
2×5
|
|
нос
|
корма
|
|
нос
|
корма
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
5
|
0
|
136,272
|
136,272
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
129,962
|
129,170
|
0,792
|
0,792
|
|
3
|
7
|
2
|
122,727
|
108,945
|
13,782
|
27,564
|
|
2
|
8
|
3
|
90,683
|
83,208
|
7,475
|
22,425
|
|
1
|
9
|
4
|
39,736
|
35,947
|
3,789
|
15,156
|
|
0
|
10
|
5
|
5,437
|
2,315
|
3,122
|
15,610
|
|
884,402
|
|
81,547
|
|
Поправка
3,876
|
|
Поправка
7,805
|
|
880,526
|
|
73,742
|
|
 м3;  м4;  м3;  м.
|
|
ВЛ
3-3; Тн=Тк
|
|
Номер
шпангоута
|
Множитель
|
м2
|
3-4
|
2×5
|
|
нос
|
корма
|
|
нос
|
корма
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
5
|
0
|
146,524
|
146,524
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
133,350
|
146,129
|
-12,779
|
-12,779
|
|
3
|
7
|
2
|
119,112
|
132,469
|
-13,357
|
-26,714
|
|
2
|
8
|
3
|
83,478
|
108,148
|
-24,670
|
-74,010
|
|
1
|
9
|
4
|
33,822
|
62,223
|
-28,401
|
-113,604
|
|
0
|
10
|
5
|
2,851
|
14,700
|
-11,849
|
-59,245
|
|
982,806
|
|
-286,352
|
|
Поправка
8,776
|
|
Поправка
-29,623
|
|
974,031
|
|
-256,730
|
|
 м3;  м4;  м3;  м.
|
|
ВЛ
4-4; Тн=Тк
|
|
Номер
шпангоута
|
Множитель
|
м2
|
3-4
|
2×5
|
|
нос
|
корма
|
|
нос
|
корма
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
5
|
0
|
136,272
|
136,272
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
116,179
|
142,807
|
-26,628
|
-26,628
|
|
3
|
7
|
2
|
100,822
|
136,142
|
-35,320
|
-70,640
|
|
2
|
8
|
3
|
63,719
|
117,195
|
-53,476
|
-160,428
|
|
1
|
9
|
4
|
22,740
|
76,690
|
-53,950
|
-215,800
|
|
0
|
10
|
5
|
0,000
|
25,793
|
-25,793
|
-128,965
|
|
938,359
|
|
-602,461
|
|
Поправка
12,897
|
|
Поправка
-64,483
|
|
925,463
|
|
-537,979
|
|
 м3;  м4;  м3;  м.
|
|
ВЛ
5-5; Тн˂Тк
|
|
Номер
шпангоута
|
Множитель
|
м2
|
3-4
|
2×5
|
|
нос
|
корма
|
|
нос
|
корма
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
5
|
0
|
127,330
|
127,330
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
105,160
|
136,162
|
-31,002
|
-31,002
|
|
3
|
7
|
2
|
90,211
|
131,784
|
-41,573
|
-83,146
|
|
2
|
8
|
3
|
54,175
|
115,564
|
-61,389
|
-184,167
|
|
1
|
9
|
4
|
17,796
|
77,170
|
-59,374
|
-237,496
|
|
0
|
10
|
5
|
-
|
27,345
|
-27,345
|
-136,725
|
|
882,697
|
|
-672,536
|
|
Поправка
13,673
|
|
Поправка
-68,363
|
|
869,025
|
|
-604,174
|
|
 м3;  м4;  м3;  м.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Производим вычисления интегральной кривой от
строевой по шпангоутам (правило трапеций табл. 8.2) согласно выражению:
Таблица 8.2 Вычисление интегральной кривой от
строевой по шпангоутам по правилу трапеций
|
Номер
шпангоута
|
 м2
|
 2
|
 3, м3
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
0
|
9,344
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
48,762
|
58,106
|
624,640
|
|
2
|
97,691
|
204,559
|
2199,009
|
|
3
|
127,385
|
429,635
|
4618,576
|
|
4
|
136,669
|
693,689
|
7457,157
|
|
5
|
150,000
|
980,358
|
10538,849
|
|
6
|
146,771
|
1277,129
|
13729,137
|
|
7
|
136,707
|
1560,607
|
16776,525
|
|
8
|
117,170
|
1814,484
|
19505,703
|
|
9
|
77,170
|
21594,858
|
|
10
|
28,240
|
2114,234
|
22728,016
|
На рисунке 8.2 показано определение предельных
объемов отсеков.
На рисунке 8.3 показана кривая предельных длин
отсеков 
.
Для кривой предельных длин отсеков принято, что МКО расположено от 7 до 10
теоретического шпангоутов и 
; для грузовых
трюмов (2÷7 шп.) 
;
для кладовых снабжений (0÷2 шп.) 
.
Предельные длины отсеков увеличены на величину 
для
учета фактического объема воды, влившейся в отсек.
Расчет посадки и начальной остойчивости
поврежденного судна
Расчет производится методом постоянного
водоизмещения (метод исключения), используя допущение о прямобортности судна в
пределах изменения осадки и метацентрические формулы остойчивости.
Примем, что затапливаемый отсек сообщается с
забортной водой, и середина его находится на 3-м теоретическом шпангоуте. При
этом согласно рис. 8.3 длина отсека должна быть не больше 
м.
Определяем элементы затопленного отсека:
· Площади переборок, ограничивающих
отсек
м2
м2;
-где 
м,
м
- отстояние носовой и кормовой переборки от 3-го теоретического шпангоута
соответственно; 
м2, 
м2,
м2,
- площади 2÷4 - го
теоретического шпангоута по ГВЛ соответственно. Объем затопленного отсека
(рис. 8.4)
м3
-где
м3;
м3.
Объем влившейся воды будет: 
м3.
Координаты ЦТ затопленного отсека
;
м
где
м
где
м;
м.
м
где
м
где
м;
м
где
В таблице 8.3 произведен расчет 
по
правилу трапеций для 2÷4
- го теоретических шпангоутов.
Таблица 8.3 Расчет 
по
правилу трапеций
|
Номер
ВЛ
|
|
|
|
|
0
|
0,000
|
0,000
|
0,000
|
|
1
|
4,934
|
8,229
|
10,200
|
|
2
|
16,151
|
26,106
|
31,679
|
|
3
|
29,669
|
46,164
|
54,676
|
|
4
|
44,779
|
67,447
|
78,322
|
|
ГВЛ
|
61,102
|
89,501
|
102,286
|
|
|
156,635
|
237,447
|
277,163
|
|
поправка
|
30,551
|
44,751
|
51,143
|
|
|
126,084
|
192,697
|
226,020
|
|
|
4,573
|
4,771
|
4,897
|
· Элементы потерянной площади ватерлинии
Ординаты переборок в плоскости ГВЛ:
м
м
-где
м, 
м.,
м.
Потерянная площадь ватерлинии,
аппроксимированная площадями прямоугольных трапеций:
м2
-где
0,9;
м2;
м2.
Координаты ЦТ потерянной площади ватерлинии:
;
м
-где
м
-где согласно рис. 8.5
м;
м;
Центральные моменты инерции потерянной площади
ватерлинии относительно сей, параллельных осям OX
и ОY:
м4;
-где
м4;
м4
м4
-где
м4
-где
м4;
м4;
Таким образом, элементы затопленного отсека
будут:
· 
м2;
· 
м;
· ;
· 
м4;
· 
м4;
· 
м3
· 
м3;
· 
м;
· ;
· 
м
Расчет характеристик плавучести и остойчивости
судна в аварийном состоянии
Изменение средней осадки
м.
Координаты 
и
ЦТ
площади поврежденной ватерлинии
м;
.
Моменты инерции 
и
площади
поврежденной ватерлинии относительно центральных осей, параллельных осям OX
и ОY
м4;
м4;
.
Изменение координат центра величины
м;
;
м.
Аварийное возвышение центра величины
м.
Аварийные метацентрические радиусы
м; 
м.
Аварийные метацентрические высоты
м;
м.
Угол дифферента (по приближенной формуле А.Н.
Крылова)
-
где
;
.
Аварийные осадки носом и кормой
м;
м.
Из результатов расчета следует, что при
затоплении рассмотренного отсека судно будет плавать по ватерлинию, не
пересекающую предельную линию погружения (
˂
,
11,163˂13,346), и иметь при этом положительную остойчивость (
м
и 
м).
9.
Расчет продольного спуска
Расчет и построение диаграммы пуска
Диаграмма строиться для второго периода спуска,
т. е когда ЦТ судна движется параллельно линии спусковых дорожек, и позволяет
определить:
· опрокидывание;
· начало всплытия (3 период);
· наибольшее значение баксового
давления;
· величину наибольшего погружения
переднего конца полоза.
Статический расчет второго периода продольного
спуска выполняется помощью масштаба Бонжана.
Характеристики судна и спускового устройства
(рис. 9.1):
· спусковой вес 
т;
· координаты его ЦТ
м; 
м;
· длина переднего полоза 
м;
· длина заднего полоза 
м;
· возвышение киля над зеркалом спусковых дорожек:
у ЦТ
м;
у переднего конца полоза 
м;
у заднего конца полоза 
м;
· суммарная ширина полозьев 
м;
уклон спусковых дорожек 
;
уклон линии киля 
;
· расчетная глубина воды на пороге
м;
· длина подводной части дорожек 
м;
· удельный вес воды 
т/м3;
Устанавливаем приближенное положение ватерлинии
всплытия и значение баксового давления. Для этого по графикам теоретического
чертежа (водоизмещение
м3)
определяем для спущенного на воду судна:
· среднюю осадку
· 
м;
· координаты ЦВ 
м;
м;
· абсциссу ЦТ площади ВЛ 
м;
· продольный метацентрический радиус
м;
Вычисляем продольную метацентрическую высоту:
м.
Дифферент:
.
Углубления передним и задним концами полоза:
м.
м.
где 
Приближенное значение баксового давления:
т.
С
кривых элементов теоретического чертежа для водоизмещения:
м3
снимаем значения средней осадки 
м
и 
м.
Тогда приближенно (с 20% запасом) ватерлиния
всплытия проходит на расстоянии h
над килем в плоскости 
(рис. 9.1) и
является верхней расчетной ватерлинией:
м,
-где
м.
Осадки на носовом и кормовом перпендикулярах:
м;
м.
Положение нижних расчетных ватерлиний:
м,
где 
.
Округляя, окончательно примем 
м.
Тогда первая расчетная ватерлиния в плоскости отстоит
от киля на расстояние 
м (рис. 9.2),
последующие:
м;
м;
м;
м;
Для каждой расчетной ватерлинии вычисляем
водоизмещение и статические
моменты водоизмещения: М относительно плоскости и
относительно
плоскости (табл. 9.1).
Таблица 9.1 Расчет водоизмещения и статических
моментов
|
WL1;
м
|
|
|
Номер
шпангоута
|
|
Площадь
шпангоута
|
2×3
|
2×4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
|
5
|
0
|
7,440
|
0,000
|
|
|
4
|
6
|
1
|
-
|
16,609
|
-
|
16,609
|
|
|
3
|
7
|
2
|
-
|
20,705
|
-
|
41,410
|
|
|
2
|
8
|
3
|
-
|
22,963
|
-
|
68,889
|
|
|
1
|
9
|
4
|
-
|
5,231
|
-
|
20,924
|
|
|
0
|
10
|
5
|
-
|
-
|
-
|
0,000
|
|
|
|
 72,948
|
 0,000
|
 147,832
|
|
|
Поправка
10,056
|
Поправка
0,000
|
Поправка
10,462
|
|
|
 62,893
|
 0,000
|
 137,370
|
|
|
 м3;  м4;  м4.
|
|
|
|
|
|
|
WL2;
 м
|
|
|
Номер
шпангоута
|
|
Площадь
шпангоута
|
2×3
|
2×4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
|
5
|
0
|
16,335
|
0,000
|
|
|
4
|
6
|
1
|
5,497
|
25,852
|
5,497
|
25,852
|
|
|
3
|
7
|
2
|
-
|
28,740
|
-
|
57,480
|
|
|
2
|
8
|
3
|
-
|
29,845
|
-
|
89,535
|
|
|
1
|
9
|
4
|
-
|
8,630
|
-
|
34,520
|
|
|
0
|
10
|
5
|
-
|
0,000
|
-
|
0,000
|
|
|
|
114,899
|
5,497
|
207,387
|
|
|
Поправка
7,064
|
Поправка
2,749
|
Поправка
17,260
|
|
|
107,836
|
2,749
|
190,127
|
|
|
|
|
|
|
WL3;
м
|
|
|
Номер
шпангоута
|
|
Площадь
шпангоута
|
2×3
|
2×4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
|
5
|
0
|
25,563
|
0,000
|
|
|
4
|
6
|
1
|
12,498
|
35,421
|
12,498
|
35,421
|
|
|
3
|
7
|
2
|
5,912
|
37,259
|
11,824
|
74,518
|
|
|
2
|
8
|
3
|
-
|
37,158
|
-
|
111,474
|
|
|
1
|
9
|
4
|
-
|
12,849
|
-
|
51,396
|
|
|
0
|
10
|
5
|
-
|
0,000
|
-
|
0,000
|
|
|
|
166,660
|
24,322
|
272,809
|
|
|
Поправка
9,381
|
Поправка
5,912
|
Поправка
25,698
|
|
|
157,280
|
18,410
|
247,111
|
|
|
 м3;  м4;  м4.
|
|
|
|
|
|
|
WL4;
 м
|
|
Номер
шпангоута
|
|
Площадь
шпангоута
|
2×3
|
2×4
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
5
|
0
|
35,124
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
19,998
|
45,316
|
19,998
|
45,316
|
|
3
|
7
|
2
|
13,392
|
46,262
|
26,784
|
92,524
|
|
2
|
8
|
3
|
2,929
|
44,904
|
8,787
|
134,712
|
|
1
|
9
|
4
|
-
|
17,893
|
-
|
71,572
|
|
0
|
10
|
5
|
-
|
0,471
|
-
|
2,355
|
|
|
226,289
|
55,569
|
346,479
|
|
Поправка
1,700
|
Поправка
4,394
|
Поправка
1,178
|
|
224,589
|
51,176
|
345,302
|
|
 м3;  м4;  м4.
|
|
|
|
WL5;
м
|
|
Номер
шпангоута
|
|
Площадь
шпангоута
|
2×3
|
2×4
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
5
|
0
|
45,020
|
0,000
|
|
4
|
6
|
1
|
27,998
|
55,538
|
27,998
|
55,538
|
|
3
|
7
|
2
|
21,106
|
55,751
|
42,212
|
111,502
|
|
2
|
8
|
3
|
6,982
|
53,083
|
20,946
|
159,249
|
|
1
|
9
|
4
|
0,686
|
23,762
|
2,744
|
95,048
|
|
0
|
10
|
5
|
-
|
1,962
|
-
|
9,810
|
|
|
291,888
|
93,900
|
431,147
|
|
Поправка
1,324
|
Поправка
1,372
|
Поправка
4,905
|
|
290,564
|
92,528
|
426,242
|
|
 м3;  м4;  м4.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Английская диаграмма (рис. 9.3)
Расчет величин 
,
,
произведен
в табл. 9.2 и 9.3.
Из построенной диаграммы следует:
· опрокидывание отсутствует т.к. ˃
,
критическое положение при этом будет 
м;
всплытие (3 период) начнется на расстоянии 
м
от начала 2-го периода (
);
· наибольшее баксовое давление в этот момент
равняется:
т;
· наибольшее погружение переднего конца полоза:
м.
Французская диаграмма (рис. 9.4)
Расчет величин N
и l
выполнен
в табл. 9.4.
Остальные обозначения аналогичны применяемым при
расчете английской диаграммы спуска. Из диаграммы следует, что:
· опрокидывание отсутствует, так как
равнодействующая находиться все время выше порога, критическое положение будет
определяться 
м;
· всплытие начнется когда 
,
при этом заглубление переднего конца полоза 
м
и путь пройденный судном к этому моменту
м; наибольшее
баксовое давление в момент всплытия равняется: 
т;
плаз расчет статика корабль чертеж корпус
Список
литературы
1. Борисов Р.В., Мирохин Б.В., Юрков
Н.Н. Расчеты по статике. Учебное пособие - Л.: ЛКИ, 1982, 82 с.