Определение параметров гидромониторного размыва разрабатываемого карьера
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1.
Общие сведения об объекте разработки
2.
Выбор типа и количества гидромониторов
.1
Выбор гидромонитора
.
Водоснабжение гидроустановок
.1
Выбор схемы соединения насосов
.
Технология гидровскрышных работ
.1
Параметры гидромониторного забоя
4.2
Выбор технологической схемы
.3
Объем недомыва и способ его удаления
.
Гидротранспорт вскрыши
.1
Выбор типа землесосов
.2
Детальный расчет напорного транспорта
.3
Потери напора при детальном расчете
.
Гидроотвалообразование
.1
Вместимость гидроотвала
.2
Пляж и его ориентировочный уклон
.3
Параметры дамб обвалования
.4
Осветление воды в гидроотвале
.
Список используемой литературы
ВВЕДЕНИЕ
Гидромеханизация
является одним из видов комплексной механизации горных работ, в котором все или
часть рабочих процессов выполняются за счет энергии потока воды.
Способом
гидромеханизации на открытых разработках угольных месторождений отрабатываются
вскрышные породы, представленные песками с различной степенью вязкости - от
слабых несвязных суглинков, до плотных трудноразмываемых глин.
Этот
способ разработки требует минимальных вложений, отличается низкой
металлоемкостью и позволяет сократить эксплутационные расходы при экскаваторной
разработки пород на автомобильный и железнодорожный транспорт. Гидромеханизация
широко применяется на разрезах Кузбпсса. На севере - это разрезы «Кедровский»,
«Черниговский», а в центральных районах - «Моховский», «Сартакинский»,
«Бачатский», «Краснобродский».
При
использовании гидромеханизации необходимо в полной мере учитывать следующие
преимущества:
1. Поточность
технологического процесса;
2. Сокращение
объемов капитальных работ;
. Высокую
производительность труда;
4. Простоту,
малую стоимость, незначительный вес и относительно малые размеры основного
оборудования;
5. Возможность
попутного обогащения ПИ при размыве и гидротранспорте горной массы;
Так
же необходимо учитывать следующие недостатки:
1. Уменьшение
производительности установок при наличии трудноразмываемых пород;
2. Относительную
высокую энергоемкость работ;
. Уменьшение
производительности установок на ОГР в зимнее время года;
Целью
курсовой работы является определение параметров гидромониторного размыва,
водоснабжения, гидротранспортирования, гидроотвалообразования.
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
ОБ ОБЪЕКТЕ РАЗРАБОТКИ
Разрабатываемый
карьер находится в дали от населенных пунктов и промышленных объектов, на
равнине. Длина карьера (с одной стороны) составляет 11350 метров, а длина одной
стороны отвала составляет 1400 метров. Высота уступа равна 9 метрам, высотная
отметка карьера 0.
На
расстоянии 2010 метров от карьера, находится водоисточник, дебит водоисточника
1350 м3/час.
Гидроотвал
расположен на равнине, вдали от населенных пунктов и промышленных объектов.
Высота подъема пульпы составляет 15 метров, высота подъем воды - 10 метра.
Смыву,
транспортированию и укладке в отвал подлежит песчано - гравийная смесь (гравий
40%), основание отвала - песок с примесью глинистых пород .
Для
определения диаметра средней частицы строится график гранулометрического
состава, размеры частиц даны в логарифмической шкале, и определяются
содержанием мелких фракций.
Гранулометрический
состав представлен в таблице 1.1
Класс
крупности, мм
|
0,05-0,1
|
0,1
- 0,25
|
0,25
- 0,5
|
0,5-1
|
1-2
|
2-5
|
5-10
|
10-20
|
Содержание
класса, %
|
1
|
12
|
36
|
8
|
37
|
4
|
1
|
1
|
Значение
диаметра средней частицы определяется из выражения :
параметр
гидромонитор водоснабжение размыв карьер
2. ВЫБОР ТИПА И
КОЛИЧЕСТВА ГИДРОМОНИТОРОВ
2.1 ВЫБОР
ГИДРОМОНИТОРА
По
таблице определяем удельный расход воды для размыва и необходимый напор на насадке
гидромонитора.
Удельный
расход воды для размыва песчанно - гравийной смеси (гравий 40%) при высоте
уступа 9 м.составит 10,8 м3/м3, а необходимый напор - 50 метров.
Определяем
производительность гидромониторной установки по воде (часовая):
,м/ч
W
-объем породы ,подлежащей размыву ,м
q-
удельный расход воды ,м/м
К=
1,1 - коэффициент запаса,
n-
число смен в сутки ,ч
t-
продолжительность смены ,ч Т- сезонное время
работы , сут.
К
=0,75 - 0,95 - коэффициент использования гидромониторной установки во времени ,
зависящей от способа намыва и места укладки пород.
Q=2000000*10.8*1.1/(3*8*185*0.75)=
7135 м/ч
Определяем
часовую производительность установки по пульпе :
,м/ч
m-
пористость грунта
К
- коэффициент использования установки во времени , К=0,6
- 0,8
t
- число часов работы установки за сезон
Q=2000000*(1-0,29+10,8)/(3*8*185*0,6)=8641м/ч
По
таблице подбираем землесос, обеспечивающий производительность карьера по пульпе.
Принимаем два землесоса марки 500-60Д-1220, с подачей 4750 м3/ч и напором 55
метров. Соединение землесосов - параллельное (по технологической схеме два
зумпфа).
м/ч
где:
Q
- производительность землесоса по твердому , м/ч
Q=9500/[(1-0,29]+10,8)=825,3м/ч
Определяем
потребный расход воды для обеспечения нормальной эксплуатации землесоса:
Q=Q*q
Q=825.3*10.8=8913.24м/ч
По
таблице выбираем тип и количество гидромониторов. При напоре воды 50
метров.вод.ст.и производительности по гидросмеси (=
8641 м/ч),
целесообразно применить три гидромонитора типа ГМН-350 и один гидромонитор
ГМН-350 принять в резерв, с расходом воды до Q
= 2770 м3/ч, при диаметре насадки 175 мм.
Данный
выбор типа и количества гидромониторов обеспечивает необходимую
производительность с запасом.
Расчет
числа гидромониторов:
n=шт
где:
W
- годовой объем работ , м
t-
число рабочих часов в году (3600ч)
Q
- водопроизводительность гидромонитора ,м/ч
n=2000000*10.8/(3*8*185*0,75*2770)=2,3=3шт
2.2 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ
РАСЧЕТ ГИДРОМОНИТОРА
По
таблице определяем значение скорости вылета струи из насадки, м/с =32,6
м/с.
Определяем
потери напора в коленах и стволе гидромонитора:
,м.вод.ст.
где:
К-
коэффициент потерь напора в насадке (для ГНМ - 350 равна 19,8)
h-
19,8*(2770/3600)=11,72 м.вод.ст.
Определяем
потери напора в насадке:
,м.вод.ст.
м.вод.ст.
Общие
потери напора в гидромониторе:
м.вод.ст.
Длина
начального участка струи:
м.вод.ст.
Значения
эмпирических коэффициентов принимаем такие же как для ГМ - 350. А=162 , В=17*10
Число
Рейнольдса для начального сечения струи:
v
- кинематический коэффициент вязкости (0,0101см/с
при t=20С).тогда
м
Осевое
динамическое давление:
,мПа
где
Р
- давление перед насадкой (Р=0,6мПа) l
- расстояние от нассадки до забоя , принимаем среднее значение ,l=20м.
P=0,6*(11,57/20)=0,347мПа
Среднее
динамическое давление струи на расстоянии 20 метров от насадки:
мПа
где
Б
- коэффициент равный 0,7 - 0,6 соответственно , в пределах начального участка
струи и за его пределами.
тогда
P=0.347*.6*(1-0.00044*20/0.175)/(1+0.0004*20/0.175)=0.189мПа
Диаметр
струи у забоя
D=1.01*d*,м
где
=0,9
- 0,96 - коэффициент учитывающий расход насадки,
тогда
D=1.01*0.175*0.9*(20/0.175)*(0.6/0.189)=0.38м
Площадь
поперечного сечения струи в месте удара о забой:
Определяем
силу удара струи о наклонную преграду:
R=2Pl*w*sin
где
-
угол откоса уступа , (=70)
тогда
R=2*0.189*0.113*sin70=0.0401мН40,1кН
3. ВОДОСНАБЖЕНИЕ
ГИДРОУСТАНОВОК
3.1 ВЫБОР СХЕМЫ
СОЕДИНЕНИЯ НАСОСОВ
В
проекте принимаем схему напорного водоснабжения гидромониторов. Забор воды
производится из реки, протекающей рядом с карьером. Схема к расчету водовода
представлена Водоснабжение водогидромониторно - землесосных установок
происходит с оборотом и подпиткой.
Длина
отдельных участков трубопровода:
магистрального
- =2330
м;
забойных
- =
90 м;
Необходимый
расход воды по участкам трубопровода:
магистральном
- =8641м3/ч;
забойном
- =
2880м3/ч;
Определяем
расход воды через трубопровод:
, м/ч
где
V - скорость течения
воды в водоеме , м/с
-
живое сечение потока , м
Выразив
сечение ()
потока через диаметр трубопровода получим выражение для определения последнего:
D=1.128,
м
Скорость
течения воды в водоводе:
для
магистрального и разводящего - V=1,5м/с;
для
забойного- V=3м/с;
Диаметры
отдельных участков водоводов:
магистрального
d=1.128*(8641/3600/1.5)=1.42м
Принимаем
диаметр магистрального водовода равным 1500 мм, тогда фактическая скорость
течения воды составит:
Vm=4*8641/3600/(3.14*1.5)=1.35м/с
забойного
м/
Принимаем
диаметр забойного водовода равным 550 мм, тогда фактическая скорость течения
воды составит :
V=4*2880/3600/(3.14*0.55)=3.36м/с
Потери напора за счет трения в сети
водоснабжения будет складываться из потерь на отдельных участках водовода:
м
-
потери напора за счет трения по длине водовода, м;
-
потери за счет трения в магистральном водоводе, м;
-
потери напора за счет трения в разводящем водоводе, м;
-
потери напора за счет трения в забойном водоводе, м;
Потери
напора в магистральном и разводящих водоводах можно определить по формуле
Н.Н.Павловского:
для
магистрального водовода:
м
Потери
напора за счет трения в забойном водоводе могут быть определены по формулам
Дарси-Вейсбаха и Ф.А.Шевелева:
по
Дарси-Вейсбаху:
=0.0140*3.36/(9.8*0.55)*90=2.6м
-
по Ф.А.Шевелеву:
=0,001736*0,8/0,55*90=2,3м
Принимаем
наибольшее значение из них =2,6м. Тогда потери
напора за счет трения в сети водоснабжения составят:
=16,3+2,6=18,9м
Местные
потери составят:
=0,1*
м
Полный
напор определяется с учетом геодезических отметок рельефа местности, потерь
напора в гидромониторе и насадке, а также напора, необходимого для эффективного
размыва пород:
H=,м
-
геометрическая высота подъема воды, м (разность отметок оси насоса и
гидромонитора);
-
геометрическая высота всасывания, м (дается в геометрической характеристики
насоса);
-
потери напора во всасывающем трубопроводе (принимают =1,5-3,0м)
-
потери напора в гидромониторе,
-напор,
необходимый для эффективного размыва пород, м
Исходя
из полученного значения полного напора Н=101,76м и заданного расхода воды (Q=8641м3/ч),
принимаю четыре насосов марки Д-12500-24, с подачей 12500 м3/ч, и напором 24
метров, при последовательном их соединении
Забор
воды происходит из подводящего канала. Для поднятия на гидроотвал используется
насосная станция подпитки из реки.
Насосы
устанавливаются во временном деревянном здании, а трубопровод всасывания воды
расположен на свайных опорах.
Подготовка
труб заключается в следующем:
в
выправлении концов труб;
в
снятии фасок; - в устройстве односторонних скосах на кромках;
в
приваривании фланцев;
в
приваривании буртика или раструба при быстроразъемных соединениях (при d
< 900 мм).
После
предварительной подготовки трубы раскладываются по трассе, которая готовится
заблаговременно (планируется, укладываются деревянные или железобетонные
подкладки). Пульповоды укладываются с уклоном, достаточным для стока пульпы при
остановки гидротранспортного агрегата.
В
местах пересечения трубопроводами наземных коммуникаций трубы прокладываются в
кожухе.
При
укладке трубопроводов необходимо избегать крутых изломов в плане.
4. ТЕХНОЛОГИЯ
ГИДРОВСКРЫШНЫХ РАБОТ
4.1 ПАРАМЕТРЫ
ГИДРОМОНИТОРНОГО ЗАБОЯ
В
проекте принимаем встречный забой - размыв грунта водой, при котором
направление потока пульпы противоположно движению гидромониторной струи. Размыв
встречным забоем является более эффективным, т.к.струя разрабатывает породу с
подбойкой. Недостаток данного размыва - увлажнение рабочей площадки. Процесс
размыва пород включает следующие операции: образование вруба, подрезка,
способствующая обрушению забоя, смыв обрушенной породы, промывка пульпоприемной
камеры.
Размыв
породы с подбойкой уступа чаще осуществляется при минимальной высоте вруба,
которая должна составлять 0,2 - 0,4 метра.
Подрезка
должна осуществляться при плавном повороте гидромонитора, чтобы не скапливалась
вода во врубе. Обрушенная порода смывается равномерно. Операция по смыву обычно
совмещается с операцией по подрезки забоя с таким расчетом, чтобы вода после
подрезки использовалась на смыве. Смыв ведется при равномерной концентрации
пульпы, во избежание оседания твердого по пути движения к землесосу. Шаг
передвижки гидромонитора в забое обычно применяется кратным длине наращиваемых
секций, в пределах 6-12 метров.
Работв
ведутся по графику цикличности: подрезка уступа, смыв обрушенной породы, уборка
недомыва, демонтаж гидромонитора, передвижка и монтаж в новом месте работ.
Определяем
минимальное расстояние от гидромонитора до забоя:
d
- глубина вруба ,м
h
- высота вруба ,(0,6 м)
-
угол откоса отвала (30)
-
угол откоса (70)
d=0.21tg*Hy+
где
,21
- коэффициент , зависящий от формы откоса
-
угол внутреннего трения (25)
Ну
- высота уступа , м
Со
- коэффициент сцепления пород в верхней части уступа ,мПа
pr
- плотность породы ,т/м
d=0.21tg*Hy+=0.21tg25*9+=2.23м
L=(2*1.35*(1.732-0.839)*2.23*(9-0.6))+2+2.23=10.9м
4.2 ВЫБОР
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ
Из
типов технологических схем выбираем схему разработки уступов с использованием
шарнирно-поворотного колена, что позволяет непрерывно приближать гидромонитор к
забою и разрабатывать значительно больший объем породы (с применением
подрезного насоса).
Определяем
ширину гидромониторной заходки:
,м
где
Sn - шаг передвижки
гидромонитора ,м
Lр
- длина добычного участка гидромониторной струи , м
lк
- длина шарнирно - поворотного колена , м
-
коэффициент , учитывающий приблежение гидромонитора к забою , (0,4)
м
Lр=(2*10,8)*(101,76-0,4*50)=33м
м
тогда
Вз(2*(33+33)-(0,4*9+43,9))=80,3м
Определяем длину блока
, м
где
К=0,3
- коэффициент учитывающий недомыва уступа по высоте
i
- уклон недомыва =0,03
К
= 0,5 - коэффициент , учитывающий глубину пульповодной конавы
h
= 6 метров глубина зумфа
L=(0.3*9+0.5*6)/0.03=190м
Определяем
ширину блока:
b=0.5L
b=0.5*190=95м
Ширина
рабочей площадки уступа:
B=b+Ш+В+,
м
где
Шз
- ширина зумпфа,(15 метров)
=10м,
сумма прочих параметров ширины рабочей площадки ,м
В
- ширина призмы возможного обрушения,м
В=Н(ctg
-ctg)
B=
9*(0.839-0.577)=2.35м
В=95+15+2,35+10=122,3м
4.3
ОБЪЕМ НЕДОМЫВА И СПОСОБ ЕГО УДАЛЕНИЯ
Недомыв
породы в забое убирается через две передвижки гидромонитора. Тогда объем
недомыва на две передвижки гидромонитора составит:
V=K*2*S*A*H,
м
где
К
= 0,15м - коэффициент недомыва
V
= 0.15*2.43.9*50*11=5926.5м
Удаление
недомыва непосредственно размывом является не характерным. Его разрабатывают
экскаватором или бульдозером, и после концентрации в одном месте размывают
гидромонитором.
5.1 ВЫБОР ТИПА
ЗЕМЛЕСОСОВ
Известны
три способа гидротранспорта: напорный, самотечный и комбинированный. Гидроотвал
в нашем случае находится в овраге, принимаю напорный транспорт.
Определяем
плотность пульпы:
(м/m)
где
q
- удельный расход воды (q=10,8м/м)
p
- плотность размывания породы, (=2.45т/м)
p
- плотность воды(=1т/м )
p
- пористость грунта(0,29)
Консистенция
пульпы принимаем по удельному расходу воды, т.е.Т:Ж=1:12.
Определяем
объемную концентрацию твердых частиц в пульпе:
S=(1.09-1)/(2.5-1)*100%=6.09%
Определяем
среднюю скорость движения пульпы:
м/с
Зная
расход воды и задаваясь ориентировочной величиной критической скорости можно
определить диаметр трубопровода по формуле:
при
диаметре пульповода 700мм:
V=4*8641/(3.14*0.7*36000=6.24м/с
V=4.4м/сV<V
Принимаем
диаметр пульповода равным 700 мм.
Определяем
потери напора при гидротранспорте:
где
h
- потери напора , обусловоенные высотой подъема пульпы ,м вод.ст
h-
потери напора , расходуемые на всасывание пульпы , м.вод.ст.
h-
потери напора во всасывающем трубопроводе , принимают равным 2,5 м.вод.ст.
h
- потери напора по длине пульповода , м.вод.ст.
h-
местные потери (0,1-0,15)h
h
- остаточный напор(3-5м.вод.ст.)
,м
где
pn
- плотность пульпы ,т/м hn
- разность отметок оси землесоса в карьере и оси трубопровода на гидроотвале ,м
,м
м
м
где
hв
- высота всасывания пульпы , обычно принимается по техническим характеристикам
землесоса (=4,3м)
где
i-
потери напора при движении чистой воды ,м/м
L
- длина трубопровода , м
i-
потери напора на 1 метр длины пульповода ,м
,
м/м
где
К
- коэффициент , учитывающий консистенцию пульпы (К=1,2)
м/м
где
0,0140мм,
- коэффициент гидравлического сопротивления
i
= 0.0140*4.4/(2*0.7*9.81)=0.0197м/м
i=0.0197*1.2=0.236м/м
h=0.00236*1.0594*900=22.50м
h=0.1*22.50=2.25м
Н=44,37+4,55+1,5+22,50+2,25+4=79,17м
Часовая
производительность землесоса по пульпе:
Q=Wм/ч
W-
производительность по грунту,м/ч
W=2.4*10/(3*8*160*0.75)=833.3м/ч
Qч=833,3*[(1-0.37_+12.6]=11024.55м
По
производительности и напору принимаем тип и количество землесосов для
землесосной установки. Для обеспечения данной производительности и напора
принимаем два землесоса марки 500-60Д-1330, с подачей 5600 м3/ч, и напором 71м,
включенных параллельно.
5.2 ДЕТАЛЬНЫЙ РАСЧЕТ НАПОРНОГО
ТРАНСПОРТА
При
детальном расчете производим проверку и уточнения, выбранных приближенным
методом, диаметра пульповода и грунтовых насосов по действительным значениям
критической скорости и гидравлических сопротивлений.
Расчет
по методике В.В.Трайниса (при гидротранспорте кусоквых материалов и их смесей с
более мелкими частицами).
Определяем
критическую скорость движения:
*,
м/с;
где:
-
плотность воды и гидросмеси соответственно, кг/см3;
-
коэффициент сопротивления при свободном падении твердой части в жидкой среде;
-
коэффициент, учитывающий содержание мелких частиц по массе.
-
эмпирический коэффициент (для породы - 1,4)
С=0,75
*
т.к
С<0,34-0,4, то значение Vкр,
вычисляется следует увеличить на 15 - 20 %
Vкр=2,33*1,2=2,79
м/с
Фактическая
скорость течения пульпы превышает критическую при течении пульпы в пульповоде
диаметром 0,7м.
5.3 ПОТЕРИ НАПОРА
ПРИ ДЕТАЛЬНОМ РАСЧЕТЕ
Определяем
потери напора на 1м трубопровода:
, м/м
,
м/м
6.
ГИДРООТВАЛООБРАЗОВАНИЕ
6.1 ВМЕСТИМОСТЬ
ГИДРООТВАЛА
Вместимость
гидроотвала зависит от объема укладываемой породы, ее гранулометрического
состава, интенсивности водоотдачи и уплотнения. Объем отвала устанавливается
также по условию обеспечения осветления оборотной воды. В случае полного
использования вместимости гидроотвала его объем определяется по формуле:
, м3
где:
-
объем укладываемой породв в массиве, м3;
-
объем воды в отстойнике, равной 5-10 дневному расходу гидросмеси, подаваемой в
отвал, м3; - коэффициент
набухания породы
-
объем стока водосброса, м3(в проектах не учитывается).
= Т * ,
м3
где:
Т
- время намыва отвала, лет;
-
годовой объем вскрыши, м3;
V1=5*2*10=10*10м
Vв=(10 - 5)Qч*tp,м
где
Qч - часовая
производительность землесосной установки по гидросмеси, м
/ч
tp=24ч,
- количество рабочих часов в сутки(3 смены по 8 часов)
Vв=10*11024,55*24=2,6458*10м
Vг=1*10*10+2,645*10=12*10м
По
заданию длина отвала Lо=1350м.,высота
отвала 9 м.
Тогда
ширина отвала составит:
Bо=
Bо=м
Определяем
предварительный объем начального основания:
Vн.о.=,м
где
Kн.о.
- коэффициент начального обвалования (=30 - 35)
Vн.о.=
6.2 ПЛЯЖ И ЕГО
ОРИЕНТИРОВОЧНЫЙ УКЛОН
Принимаю
ориентировочную длину пляжа 1200 метров. Уклон пляжа составляет 0,03%.
6.3 ПАРАМЕТРЫ ДАМБ
ОБВАЛОВАНИЯ
Способ
укладки пород - эстакадный. Расположение намывного пульповода - на эстакадах,
высотой свыше 1,5 - 2 метров. Способ выпуска пульпы из пульповода -
сосредоточенный (из торца пульповода). Порядок заполнения отвала -
односторонний намыв (с одной стороны намываемого гидроотвала). Перемещение
фронта работ - параллельное.
При
эстакадном способе намыва пульпа от магистрального пульповода передается на
распределительные пульповоды, которые укладываются на деревянные или
металлические эстакады до 6 метров. Гидроотвал обычно намывается ярусами,
высота которых зависит от годового повышения гидроотвала.
На
деревянных эстакадах основные опоры выполняются в виде П-образных рам,
заглубленных в основание на 0,9 - 1,2 метра. Деревянные эстакады менее
экономичны и эффективны по сравнению с металлическими. Выпуск пульпы может
осуществляться из отверстий диаметром 150 - 250 мм., оборудованных специальными
затворами. Расстояние между выпусками принимается от 6 до 10 метров. Пульпа из
отверстий пульповода выпускается на отвал с помощью распределительных лотков.
Процесс намыва регулируется последовательной подачей пульпы из выпусков.
Дамба
возводится с одной стороны отвала (т.к. отвал находится в овраге). После
заполнения емкости, созданной этой дамбой, возводится следующая дамба до уровня
положения намывного пульповода.
Вторая
дамба возводится бульдозером или экскаватором, стоящем на гребне первой дамбы,
высота яруса 2 метра, уклон дамбы 1:1.
Определяем
ширину дамбы по верху :
b=,м
b=
где
m1,m2
- коэффициент заложения внешнего и внутреннего откосов.
Расстояние
между осью дамбы и осью эстакады:
, м;
Превышение
гребня дамбы обвалования над уровнем воды в прудке равно0,85 - 1 м, для I
класса гидроотвала.
6.4 ОСВЕТЛЕНИЕ ВОДЫ
В ГИДРООТВАЛЕ
Для
отвода отработанной воды из грунта применяют водосбросные колодцы шандорного
типа.
Определяем
расход воды, сбрасываемой шандорным колодцем:
, м3/с
где:
m=
0.3 - 0.55 - коэффициент расхода;
b
- ширина водосливной части колодца, м;
-
высота слоя сливающейся воды над стенкой шандора, м;
,
м3/с
0,141
м3/с;
Определяем
число колодцев:
, шт.
где: =0.8-0.85
- коэффициент, учитывающий потери воды;
м3/с;
Принимаем
односекционные деревянные колодцы на свайном основании.
Определяем
диаметр водосбросной трубы:
W=
;
где:
W=
сечение трубы, м2;
-
коэффициент расхода, (0,5-0,85);
Н
- напор над осью трубы, (10м.вод.ст.)
м2;
=0,124 м
Принимаем
трубу диаметром 125 мм.
Определяем
расход воды, пропускаемой водосбросной трубой колодца:
,
м3/с
м3/с.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ
ЛИТЕРАТУРЫ
1.
Г.А.Нурок «Процессы и технологии гидромеханизации ОГР»:-М.,Недра,1979
.
Ялтанец И.М. Технология и комплексная механизация открытых горных работ. Часть
3. Гидромеханизированные и подводные горные работы: Учебник для вузов. - М
.:Издательство «Мир голосовой книги»,2006. - Книга 1: Разработка пород
гидромониторами и землесосными снарядами. - 546 с.: ил.
.
Г.А.Нурок «Технология и проектирование гидромеханизации горных работ»