1. Хімічні реакції при горінні
палива
2. Розрахунок процесів дійсного
циклу індикаторних та ефективних показників дійсного циклу двигуна
4. Розрахунок параметрів циліндра
та тепловий баланс двигуна
5. Побудова зовнішньої швидкісної
характеристики двигуна
6. Кінематичний розрахунок
кривошипно-шатуного механізму
7. Побудова індикаторної діаграми
циклу двигуна
8. Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного
механізму
9. Розрахунок та побудова
графіків залежностей
10. Розрахунок та побудова
поверхневих діаграм
Впровадження досягнень науково-технічного
прогресу в автомобілебудуванні та на автомобільному транспорті вимагає творчого
підходу до вирішення наукових і практичних завдань, які стоять перед робітниками
цих галузей, що в свою чергу передбачає необхідність підвищення якості підготовки
і перепідготовки кадрів для них.
В області
розвитку і удосконалення автомобільних двигунів основними задачами на сучасномк
етапі являється:
Виконання
цих задач вимагає від спеціалістів, пов’язаних з виробництвом та експлуатацією автомобільних
двигунів, глибоких знань теорії, конструкції та розрахунку двигунів внутрішнього
згоряння.
Важливим
чином у придбанні даних знань, що базуються на основних теоретичних положеннях дисципліни
«Автомобільні двигуни».
Курс «Автомобільні
двигуни» є одним з базових у справі підготовки інженерно-технічних працівників автомобільного
транспорту.
Сучасна
автомобільна силова установка (автомобільний двигун) являє собою одну з найскладніших
машин, здатних перетворювати теплоту, що виділяється при згорянні палива, у механічну
роботу. Процеси згоряння, виділення теплоти і перетворення її в механічну роботу
продуктами згоряння відбувається у середині двигуна. Звідси й назва – двигуни внутрішнього
згоряння (ДВЗ).
С = 0,870;
Н = 0,126; О = 0,004. Вид палива повинен відповідати прототипу двигуна, що заданий
у таблиці вихідних параметрів.
Вміст
сірки S та вологи W у паливі приймають рівними 0.
де e - ступінь стиску, приймається
за табл. вих. пар.
Визначається
за номограмою Додатку Е (рис. Е-1) у залежності від ступеня стиску e і температури в кінці
наповнення Та.
Визначають по номограмам Е-2
та Е-3 Додатку Е, відповід но, для бензинових та дизельних двигунів за числовими
значеннями d, a та Tz.
де j - коефіцієнт повноти
індикаторної діаграми, приймається за таб. вих. пар.
t – коефіцієнт тактності (t = 4).
деі –
кількість циліндрів (таблиця вих. пар.).
де S/D
– відношення ходу поршня до діаметра циліндра, приймають за таблицею А-1.
Значення
D приймають для подальшого розрахунку округленим до цілих значень у мм.
Значення ходу поршня приймають для подальших розрахунків округленим до цілих
міліметрів.
і – число
циліндрів; D – діаметр циліндра у см; m – показник степеня (для чотирьохтактних
двигунів m = 0,6…0,7);
n- число
обертів колінчастого валу двигуна, об/хв. (таблиця вих. пар.).
Для бензинових
двигунів значення коефіцієнту при мінімальній частоті обертання nmin дорівнює a1 = (0,8…0,85)×a.
№ п/п
|
Швидкість обертання
nx, об/хв
|
Параметри
зовнішньої швидкісної характеристики
|
Nex,
кВт
|
Мех ,
Н×м
|
Pex ,
МПа
|
Vп.срх ,
м/с
|
Рмх ,
МПа
|
gex ,
г/кВт×год
|
Gтх ,
кг/год
|
ax
|
hvx
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
1
|
900
|
12,36
|
131,18
|
0,67
|
2,65
|
0,06
|
386,32
|
4,77
|
0,752
|
0,68
|
2
|
1800
|
26,42
|
140,22
|
0,72
|
5,30
|
0,09
|
347,39
|
9,18
|
0,94
|
0,82
|
3
|
2700
|
39,63
|
140,22
|
0,72
|
7,95
|
0,12
|
332,41
|
13,17
|
0,94
|
0,78
|
4
|
3600
|
49,43
|
131,18
|
0,67
|
10,60
|
0,15
|
341,40
|
16,87
|
0,94
|
0,75
|
5
|
4500
|
53,26
|
113,08
|
0,58
|
13,25
|
0,18
|
374,34
|
19,94
|
0,94
|
0,71
|
6
|
4950
|
52,14
|
100,64
|
0,52
|
14,58
|
0,20
|
399,79
|
20,85
|
0,94
|
0,68
|
За
результатами розрахунків будуються графіки зовнішньої швидкісної характеристики. Приклади зовнішньої швидкісної характеристики
бензинового двигуна приведено на рис. 1, 2.
Рис. 1 - Зовнішньо швидкісна
характеристика бензинового
двигуна
6.
Кінематичний розрахунок кривошипно-шатунного механізму
Відношення
радіуса кривошипа до довжини шатуна =0,28 визначають
за таблицею вихідних параметрів.
Радіус
кривошипу , мм,
R= мм
де S –
хід поршня у відповідності за пунктом 4.3.
Переміщення
поршня в залежності від кута повороту кривошипа
, мм,
де j - кут повороту кривошипа,
що відраховується від точки ВМТ осі циліндра в напрямі обертання колінчастого валу
за годинниковою стрілкою. Розрахунок проводиться для значень j від 0° до 360° з кроком 10° використовуючи таблицю
D-1 додатку D, в якій для заданих l¢ та j наведені значення
виразу .
Результати
розрахунків зводять у таблицю в наступній формі:
Таблиця
6.1 - Результати розрахунків
переміщення поршня
Кут повороту колінчастого
валу j°
|
Значення виразу
|
Переміщення поршня
Sх, мм
|
0
|
0
|
0
|
10
|
0,0194
|
0,8571
|
20
|
0,0767
|
3,3886
|
30
|
0,169
|
7,4664
|
40
|
0,2918
|
12,8917
|
50
|
0,4394
|
19,4127
|
60
|
0,605
|
26,7289
|
70
|
0,7816
|
34,5311
|
80
|
0,9622
|
42,5100
|
90
|
1,14
|
50,3652
|
100
|
1,3094
|
57,8493
|
110
|
1,4656
|
64,7502
|
120
|
1,605
|
70,9089
|
130
|
1,725
|
76,2105
|
140
|
1,8238
|
80,5755
|
150
|
1,901
|
83,9862
|
160
|
1,9561
|
86,4205
|
170
|
1,989
|
87,8740
|
180
|
2
|
88,36
|
190
|
1,989
|
87,8740
|
200
|
1,9561
|
86,4205
|
210
|
1,901
|
83,9862
|
220
|
1,8238
|
80,5755
|
230
|
1,725
|
76,2105
|
240
|
1,605
|
70,9089
|
250
|
1,4656
|
64,7502
|
260
|
1,3094
|
57,8493
|
270
|
1,14
|
50,3652
|
280
|
0,9622
|
42,5100
|
290
|
0,7816
|
34,5311
|
300
|
0,605
|
26,7289
|
310
|
0,4394
|
19,4127
|
320
|
0,2918
|
12,8917
|
330
|
0,169
|
7,4664
|
340
|
0,0767
|
3,3886
|
350
|
0,0194
|
0,8571
|
360
|
0
|
0
|
Кутова
швидкість обертання колінчастого валу , рад/с.
рад/с
Швидкість
переміщення поршня у залежності від кута повороту
де j - кут повороту кривошипа;
R – радіус кривошипа, м.
Розрахунок
проводиться для значень j від 0° до 360° з кроком 10° використовуючи таблицю
D-2 додатку D, в якій для заданих l¢ та j приведені значення
виразу .
Результати
розрахунків зводять у таблицю в наступній формі:
Таблиця
6.2 -
Результати розрахунків швидкості поршня
Кут повороту колінчастого
валу j°
|
Значення виразу
|
Швидкість поршня
Vп, м/с
|
0
|
0
|
0
|
10
|
0,2215
|
4,6091
|
20
|
0,442
|
9,1975
|
30
|
0,6212
|
12,9264
|
40
|
0,7807
|
16,2454
|
50
|
0,9088
|
18,9110
|
60
|
0,9872
|
20,5424
|
70
|
1,0297
|
21,4268
|
80
|
1,0317
|
21,4684
|
90
|
1
|
20,8088
|
100
|
0,9369
|
19,4957
|
110
|
0,8497
|
17,6812
|
120
|
0,7448
|
15,4984
|
130
|
0,6281
|
13,0700
|
140
|
0,5049
|
10,5064
|
150
|
0,3788
|
7,8824
|
160
|
0,252
|
5,2438
|
170
|
0,1237
|
2,5740
|
180
|
0
|
0
|
190
|
-0,1237
|
-2,5740
|
200
|
-0,252
|
-5,2438
|
210
|
-0,3788
|
-7,8824
|
220
|
-0,5049
|
-10,5064
|
230
|
-0,6281
|
-13,0700
|
240
|
-0,7448
|
-15,4984
|
250
|
-0,8497
|
-17,6812
|
260
|
-0,9369
|
-19,4957
|
270
|
-1
|
-20,8088
|
280
|
-1,0317
|
-21,4684
|
290
|
-1,0297
|
-21,4268
|
300
|
-0,9872
|
-20,5424
|
310
|
-0,9088
|
-18,9110
|
320
|
-0,7807
|
-16,2454
|
330
|
-0,6212
|
-12,9264
|
340
|
-0,442
|
-9,1975
|
350
|
-0,2215
|
-4,6091
|
360
|
0
|
0
|
Прискорення
поршня в залежності від кута повороту кривошипа
, м/с 2,
де j - кут повороту кривошипа;
R – радіус кривошипа, м. Розрахунок проводиться для значень j від 0° до 360° з кроком 10° використовуючи таблицю
D-3 додатку D, в якій для заданих l¢ та j приведені значення
виразу .
Результати
розрахунків зводять у таблицю в наступній формі:
Таблиця
6.3 - Результати розрахунків
прискорення поршня
Кут повороту колінчастого
валу j°
|
Значення виразу
|
Прискорення поршня
, м/с 2
|
0
|
1,28
|
12545,2
|
10
|
1,2479
|
12230,6
|
20
|
1,1542
|
11312,2
|
30
|
1,006
|
9859,74
|
40
|
0,8146
|
7983,84
|
50
|
0,5942
|
5823,72
|
60
|
0,36
|
3528,34
|
70
|
0,1275
|
1249,62
|
80
|
-0,0895
|
-877,184
|
90
|
-0,28
|
-2744,26
|
100
|
-0,4367
|
-4280,07
|
110
|
-0,5565
|
-5454,22
|
120
|
-0,64
|
-6272,6
|
130
|
-0,6914
|
-6776,37
|
140
|
-0,7174
|
-7031,19
|
150
|
-0,726
|
-7115,48
|
160
|
-0,7252
|
-7107,64
|
170
|
-0,7217
|
-7073,34
|
180
|
-0,72
|
-7056,67
|
190
|
-0,7217
|
-7073,34
|
200
|
-0,7252
|
-7107,64
|
210
|
-0,726
|
-7115,48
|
220
|
-0,7174
|
-7031,19
|
230
|
-0,6914
|
240
|
-0,64
|
-6272,6
|
250
|
-0,5565
|
-5454,22
|
260
|
-0,4367
|
-4280,07
|
270
|
-0,28
|
-2744,26
|
280
|
-0,0895
|
-877,184
|
290
|
0,1275
|
1249,62
|
300
|
0,36
|
3528,34
|
310
|
0,5942
|
5823,72
|
320
|
0,8146
|
7983,84
|
330
|
1,006
|
9859,74
|
340
|
1,1542
|
11312,2
|
350
|
1,2479
|
12230,6
|
360
|
1,27
|
12545,2
|
6.7.
За результатами розрахунків будуються графічні залежності Sх-1, Vп -2 та gп -3 від кута повороту
кривошипа j.
Рис. 1, 2, 3 – Кути повороту
7. Побудова індикаторної
діаграми циклу двигуна
Умовна висота камери
згоряння у верхній мертвій точці
, мм,
Hc= мм
де S - хiд поршня у мм.
Умовна висота камери
згоряння у момент початку розширення
, мм,
Hz= Hc=12,27мм
де r - ступінь попереднього розширення у вiдповiдностi з пунктом 2.29. Для бензинових
двигунів .
Розрахункові точки по куту повороту кривошипа для визначення
проміжних даних тиску на лінії стиску. Для розрахунку приймаються
значення кута повороту кривошипа на лінії стиску від 190° до 350° з кроком 10°. Для вказаних кутів повороту
за таблицею, заповненою в пункті 6.3, визначаються значення переміщення поршня S190°...S350° i вносяться у таблицю наступного
пункту.
Проміжні значення тиску визначають за формулою
, МПа,
де n1 - показник політропи стиску у вiдповiдностi
до пункту 2.15. В якості Sx у розрахункову формулу підставляють значення S190°...S350°.
Таблиця 7 - Результати
Кут повороту колінчастого валу j0
|
Переміщення поршня Sп, мм
|
Проміжні значення тиску стиску , МПа
|
190
|
87,87
|
0,0809
|
200
|
86,42
|
0,0825
|
210
|
83,99
|
0,0854
|
220
|
80,58
|
0,0897
|
230
|
76,21
|
0,0958
|
240
|
70,91
|
0,1042
|
250
|
64,75
|
0,1158
|
260
|
57,85
|
0,1316
|
270
|
50,37
|
0,1535
|
280
|
42,51
|
0,1844
|
290
|
34,53
|
0,2286
|
300
|
26,73
|
0,2933
|
310
|
19,41
|
0,3895
|
320
|
12,89
|
0,5336
|
330
|
7,47
|
0,7435
|
340
|
3,39
|
1,0199
|
350
|
0,86
|
1,2977
|
Розрахункові точки по куту повороту
кривошипа для визначення проміжних значень тиску на лінії розширення. Для розрахунку приймаються значення
кута повороту j кривошипа на лінії розширення від 350° до 530° з кроком
10°. Вказаним кутам повороту в таблиці (пункт 6.3), відповідають значення переміщення
поршня S10°...S170° , які
вносяться у таблицю наступного пункту.
Проміжні значення тиску розширення визначають за формулою
, МПа,
де n2 - показник політропи розширення у вiдповiдностi
до пункту 2.32.
Замість Sх у розрахункову формулу підставляють значення S10°...S170°.
Результати зводять у таблицю
за наступною формою:
Таблиця 7.2 - Результати
розрахунку проміжних значень тиску лінії розширення
Кут повороту колінчастого валу j0
|
Переміщення
поршня
Sп, мм
|
Проміжні значення тиску стиску , МПа
|
370
|
0,86
|
4,4832
|
380
|
3,39
|
3,5886
|
390
|
7,47
|
2,6796
|
400
|
12,89
|
1,9722
|
410
|
19,41
|
1,4744
|
420
|
26,73
|
1,1343
|
430
|
34,53
|
0,9011
|
440
|
42,51
|
0,7387
|
450
|
50,37
|
0,6237
|
460
|
57,85
|
0,5409
|
470
|
64,75
|
0,4805
|
480
|
70,91
|
0,4360
|
490
|
76,21
|
0,4033
|
500
|
80,58
|
0,3795
|
510
|
83,99
|
0,3626
|
520
|
86,42
|
0,3514
|
530
|
87,87
|
0,3449
|
За зразком (рис.4) будується в тонких
лініях теоретична індикаторна діаграма розрахункового циклу ДВЗ використовуючи наступні розрахункові показники:
Рa=0,08 МПа; Рc =1,36
МПа; Рz= 4,88
МПа; Рzд =4,15
МПа; Рв= 0,34 МПа;
Рс 190°...Рс 350° - пункт 7.3; Рb 10°...Рb 170° - пункт 7.6; S =88,36 мм; Hс =12,27мм;
Hz =12,27мм
Проводиться уточнення індикаторної діаграми враховуючи значення тисків Рк (пункт 2.3) та Рr (пункт 2.5) та будують лінії процесів газообміну.
Для проведення округлення індикаторної діаграми навколо точок c, z, b та r необхідні
значення тиску в камері згоряння для характерних точок с" та b":
; ; =0,125
МПа
МПа МПа
На графіку теоретичної індикаторної
діаграми товстими лініями будується дійсна індикаторна діаграма циклу.
Рис. 4.
Індикаторна діаграма
8.
Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізму
Заповнюють таблицю 8.1 результатів динамічного розрахунку КШМ для кутів повороту
колінчастого валу від 0° до 720° з кроком 10°
за наступною формою.
Таблиця 7 - Результати динамічного розрахунку КШМ
Кут φ,град
|
Тиск Ргкз, Мпа
|
Прискорення Jп, м/c2
|
Pr, кН
|
Pj, кН
|
P, кН
|
N, кН
|
S,кН
|
K, кН
|
T, кН
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
0
|
0,08034
|
12545,20
|
-0,136
|
-10,9833
|
-11,120
|
0,000
|
-11,120
|
-11,120
|
0
|
10
|
0,08034
|
12230,59
|
-0,136
|
-10,7079
|
-10,844
|
-0,531
|
-10,855
|
-10,584
|
-2,397
|
20
|
0,08034
|
11312,24
|
-0,136
|
-9,9039
|
-10,040
|
-0,964
|
-10,090
|
-9,106
|
-4,337
|
30
|
0,08034
|
9859,74
|
-0,136
|
-8,6322
|
-8,769
|
-1,236
|
-8,856
|
-6,971
|
-5,454
|
40
|
0,08034
|
7983,84
|
-0,136
|
-6,9899
|
-7,126
|
-1,297
|
-7,240
|
-4,625
|
-5,573
|
50
|
0,08034
|
5823,72
|
-0,136
|
-5,0987
|
-5,235
|
-1,141
|
-5,361
|
-2,492
|
-4,743
|
60
|
0,08034
|
3528,34
|
-0,136
|
-3,0891
|
-3,225
|
-0,800
|
-3,322
|
-0,758
|
-3,193
|
70
|
0,08034
|
1249,62
|
-0,136
|
-1,0940
|
-1,230
|
-0,332
|
-1,275
|
-0,108
|
-1,270
|
80
|
0,08034
|
-877,18
|
-0,136
|
0,7680
|
0,632
|
0,179
|
0,657
|
-0,067
|
0,653
|
90
|
0,08034
|
-2744,26
|
-0,136
|
2,4026
|
2,266
|
0,655
|
2,359
|
-0,655
|
2,266
|
100
|
0,08034
|
-4280,07
|
-0,136
|
3,7472
|
3,611
|
1,025
|
3,755
|
-1,636
|
3,380
|
110
|
0,08034
|
-5454,22
|
-0,136
|
4,7752
|
4,639
|
1,252
|
4,806
|
-2,765
|
3,929
|
120
|
0,08034
|
-6272,60
|
-0,136
|
5,4917
|
5,355
|
1,328
|
5,516
|
-3,829
|
3,974
|
130
|
0,08034
|
-6776,37
|
-0,136
|
5,9327
|
5,796
|
1,264
|
5,935
|
-4,695
|
3,629
|
140
|
0,08034
|
-7031,19
|
-0,136
|
6,1558
|
6,019
|
1,096
|
6,116
|
-5,315
|
3,028
|
150
|
0,08034
|
-7115,48
|
6,2296
|
6,093
|
0,859
|
6,154
|
-5,709
|
2,303
|
160
|
0,08034
|
-7107,64
|
-0,136
|
6,2227
|
6,086
|
0,584
|
6,117
|
-5,922
|
1,534
|
170
|
0,08034
|
-7073,34
|
-0,136
|
6,1927
|
6,056
|
0,297
|
6,062
|
-6,014
|
0,763
|
180
|
0,08034
|
-7073,34
|
-0,136
|
6,1927
|
6,056
|
0,000
|
6,056
|
-6,056
|
0
|
190
|
0,08087
|
-7073,34
|
-0,133
|
6,1927
|
6,060
|
-0,297
|
6,066
|
-6,018
|
-0,764
|
200
|
0,08251
|
-7107,64
|
-0,121
|
6,2227
|
6,101
|
-0,586
|
6,132
|
-5,937
|
-1,538
|
210
|
0,08537
|
-7115,48
|
-0,101
|
6,2296
|
6,128
|
-0,864
|
6,189
|
-5,742
|
-2,316
|
220
|
0,08968
|
-7031,19
|
-0,072
|
6,1558
|
6,084
|
-1,107
|
6,182
|
-5,372
|
-3,060
|
230
|
0,09578
|
-6776,37
|
-0,029
|
5,9327
|
5,903
|
-1,287
|
6,045
|
-4,782
|
-3,696
|
240
|
0,10421
|
-6272,60
|
0,029
|
5,4917
|
5,521
|
-1,369
|
5,687
|
-3,947
|
-4,096
|
250
|
0,11576
|
-5454,22
|
0,109
|
4,7752
|
4,884
|
-1,319
|
5,060
|
-2,911
|
-4,137
|
260
|
0,13160
|
-4280,07
|
0,219
|
3,7472
|
3,966
|
-1,126
|
4,125
|
-1,797
|
-3,713
|
270
|
0,15353
|
-2744,26
|
0,371
|
2,4026
|
2,774
|
-0,802
|
2,888
|
-0,802
|
-2,774
|
280
|
0,18437
|
-877,18
|
0,585
|
0,7680
|
1,353
|
-0,384
|
1,407
|
-0,143
|
-1,399
|
290
|
0,22860
|
1249,62
|
0,892
|
-1,0940
|
-0,202
|
0,055
|
-0,209
|
-0,018
|
0,208
|
300
|
0,29327
|
3528,34
|
1,341
|
-3,0891
|
-1,748
|
0,434
|
-1,801
|
-0,411
|
1,731
|
310
|
0,38950
|
5823,72
|
2,008
|
-5,0987
|
-3,091
|
0,674
|
-3,165
|
-1,471
|
2,800
|
320
|
0,53360
|
7983,84
|
3,008
|
-6,9899
|
-3,982
|
0,725
|
-4,046
|
-2,585
|
3,114
|
330
|
0,74349
|
9859,74
|
4,463
|
-8,6322
|
-4,169
|
0,588
|
-4,210
|
-3,314
|
2,593
|
340
|
1,01991
|
11312,24
|
6,381
|
-9,9039
|
-3,523
|
0,338
|
-3,541
|
-3,196
|
1,522
|
350
|
1,29765
|
12230,59
|
8,307
|
-10,7079
|
-2,401
|
0,118
|
-2,403
|
-2,343
|
0,531
|
360
|
2,89042
|
12545,20
|
19,355
|
-10,9833
|
8,372
|
0,000
|
8,372
|
8,372
|
0
|
370
|
4,48318
|
12230,59
|
30,403
|
-10,7079
|
19,695
|
0,965
|
19,715
|
19,222
|
4,353
|
380
|
3,58863
|
11312,24
|
24,198
|
-9,9039
|
14,294
|
1,372
|
14,366
|
12,965
|
6,175
|
390
|
2,67956
|
9859,74
|
17,893
|
-8,6322
|
9,260
|
1,306
|
9,353
|
7,362
|
5,760
|
400
|
1,97215
|
7983,84
|
12,986
|
-6,9899
|
5,996
|
1,091
|
6,092
|
3,891
|
4,689
|
410
|
1,47441
|
5823,72
|
9,533
|
-5,0987
|
4,435
|
0,967
|
4,541
|
2,111
|
4,018
|
420
|
1,13430
|
3528,34
|
7,174
|
-3,0891
|
4,085
|
1,013
|
4,208
|
0,960
|
4,044
|
430
|
0,90106
|
1249,62
|
5,556
|
-1,0940
|
4,462
|
1,205
|
4,623
|
0,393
|
4,605
|
440
|
0,73868
|
-877,18
|
4,430
|
0,7680
|
5,198
|
1,476
|
5,406
|
-0,551
|
5,375
|
450
|
0,62373
|
-2744,26
|
3,633
|
2,4026
|
6,035
|
1,744
|
6,283
|
-1,744
|
6,035
|
460
|
0,54091
|
-4280,07
|
3,058
|
3,7472
|
6,805
|
1,933
|
7,078
|
-3,083
|
6,370
|
470
|
0,48047
|
-5454,22
|
2,639
|
4,7752
|
7,414
|
2,002
|
7,681
|
-4,419
|
6,280
|
480
|
0,43601
|
-6272,60
|
2,331
|
5,4917
|
7,822
|
1,940
|
8,057
|
-5,593
|
5,804
|
490
|
0,40330
|
-6776,37
|
2,104
|
5,9327
|
8,036
|
1,752
|
8,229
|
-6,510
|
5,031
|
500
|
0,37951
|
-7031,19
|
1,939
|
8,095
|
1,473
|
8,224
|
-7,148
|
4,072
|
510
|
0,36262
|
-7115,48
|
1,822
|
6,2296
|
8,051
|
1,135
|
8,132
|
-7,544
|
3,043
|
520
|
0,35136
|
-7107,64
|
1,744
|
6,2227
|
7,966
|
0,765
|
8,006
|
-7,751
|
2,007
|
530
|
0,34494
|
-7073,34
|
1,699
|
6,1927
|
7,892
|
0,387
|
7,900
|
-7,836
|
0,994
|
540
|
0,12500
|
-7073,34
|
0,173
|
6,1927
|
6,366
|
0,000
|
6,366
|
-6,366
|
0
|
550
|
0,12500
|
-7073,34
|
0,173
|
6,1927
|
6,366
|
-0,312
|
6,372
|
-6,322
|
-0,802
|
560
|
0,12500
|
-7107,64
|
0,173
|
6,2227
|
6,396
|
-0,614
|
6,428
|
-6,223
|
-1,612
|
570
|
0,12500
|
-7115,48
|
0,173
|
6,2296
|
6,403
|
-0,903
|
6,467
|
-6,000
|
-2,420
|
580
|
0,12500
|
-7031,19
|
0,173
|
6,1558
|
6,329
|
-1,152
|
6,430
|
-5,589
|
-3,184
|
590
|
0,12500
|
-6776,37
|
0,173
|
5,9327
|
6,106
|
-1,331
|
6,253
|
-4,946
|
-3,822
|
600
|
0,12500
|
-6272,60
|
0,173
|
5,4917
|
5,665
|
-1,405
|
5,835
|
-4,051
|
-4,203
|
610
|
0,12500
|
-5454,22
|
0,173
|
4,7752
|
4,949
|
-1,336
|
5,127
|
-2,949
|
-4,191
|
620
|
0,12500
|
-4280,07
|
0,173
|
3,7472
|
3,921
|
-1,113
|
4,077
|
-1,776
|
-3,670
|
630
|
0,12500
|
-2744,26
|
0,173
|
2,4026
|
2,576
|
-0,744
|
2,682
|
-0,744
|
-2,576
|
640
|
0,12500
|
-877,18
|
0,173
|
0,7680
|
0,941
|
-0,267
|
0,979
|
-0,100
|
-0,973
|
650
|
0,12500
|
1249,62
|
0,173
|
-1,0940
|
-0,921
|
0,249
|
-0,954
|
-0,081
|
0,950
|
660
|
0,12500
|
3528,34
|
0,173
|
-3,0891
|
-2,916
|
0,723
|
-3,003
|
-0,685
|
2,886
|
670
|
0,12500
|
5823,72
|
0,173
|
-5,0987
|
-4,925
|
1,074
|
-5,043
|
-2,344
|
4,462
|
680
|
0,12500
|
7983,84
|
0,173
|
-6,9899
|
-6,816
|
1,241
|
-6,926
|
-4,424
|
5,330
|
690
|
0,12500
|
9859,74
|
0,173
|
-8,6322
|
-8,459
|
1,193
|
-8,543
|
-6,725
|
5,261
|
700
|
0,12500
|
11312,24
|
0,173
|
-9,9039
|
-9,730
|
0,934
|
-9,779
|
-8,826
|
4,204
|
710
|
0,12500
|
12230,59
|
0,173
|
-10,7079
|
-10,534
|
0,516
|
-10,545
|
-10,282
|
2,328
|
720
|
0,12500
|
12545,20
|
0,173
|
-10,9833
|
-10,810
|
0,000
|
-10,810
|
-10,810
|
0
|
Результати
розрахунків, за пунктами 7.3...7.8, біжучих значень тиску Ргк.з в камері згоряння
заносять у стовпчик 2 таблиці.
У стовпчик 3 вносять
значення прискорення поршня (пункт 6.6) для кутів 0°...360° без змін. Для кутів
360°... 720° приймають та підставляють
значення прискорення для кута, зменшеного на 360°. Наприклад: для кута
520° у таблицю вносимо прискорення для кута j = 520°-360° = 160°.
Зусилля,
що діє на поршень двигуна внутрішнього згоряння, визначають за формулою:
, кН.
Значення
Ргк.з для всіх кутів приведені
у стовпчику 2 (табл. 8.1); Р0 - тиск навко лишнього середовища згідно
пункту 2.1;
D - округлене
значення діаметра циліндра згідно пункту 4.2. Значення зусилля Рг визначають для кожного
кута в інтервалі 0°... 720° i вносять у стовпчик
4 таблиці.
З таблиці
А-1 визначають значення мас: поршневої групи mп , шатунної групи mш , та маси неврівноваженої
одного коліна валу без противаг mк:
mп=0,65 кг ;mш=0,82 кг; mк=1,09 кг
Маса шатунної
групи, зосереджена на осі поршневого пальця
mш.п.=0,275· mш, кг.
mш.п.=0,275·0,82=0,226
кг
Маса шатунної
групи, зосереджена на осі кривошипа
mш.к.=0,725· mш, кг.
mш.к.=0,725·0,82=0,595
кг
Маса,
що здійснює зворотно-поступальний рух
, кг.
mj=0,65+0,595=0,876
кг
Маса,
що здійснює обертальний рух для V-подібного двигунаmR= mк+2· mш.к ;
mR=1,09+2·0,595=1,685 кг
Силу інерції
зворотно-поступального руху визначають за формулою
Pj=- mj ·jп·10¯³, кН.Результати розрахунків
сили інерції для інтервалу кутів 0°...720° вносять у стовпчик
5 таблиці.
Сумарна
сила, що діє на поршень уздовж осі циліндра , кН.
Результати
вносять у стовпчик 6 таблиці.
Сила,
що діє перпендикулярно осі циліндра , кН.
Результати
вносять у стовпчик 7. Значення множника беруть
з таблиці D-4 додатку D.
Сила,
що діє вздовж осі шатуна , кН.
Результати
вносять у стовпчик 8. Значення множника беруть
з таблиці D-5 додатку D.
Сила,
що діє вздовж кривошипа , кН.
Результати
вносять у стовпчик 9. Значення множника беруть
з таблиці D-6 додатку D.
Тангенціальна
сила, прикладена до кривошипа, кН.
Результати
вносять у стовпчик 10. Значення множника беруть
з таблиці D-7 додатку D.
У вiдповiдностi
з рис.5 будують графічні залежності для Рj та Р за даними таблиці
стовпчики 5 та 6.
Нижче
в тому ж масштабі будують графіки залежностей для N та S, стовпчики 7 та 8.
Під графіками
для N та S будують графіки залежностей сил К та Т, стовпчики 9 та 10.
Кут
повороту кривошипа, φ
|
|
|
|
Кут повороту кривошипа, φ
|
|
Рис. 9, 10
Кут
повороту кривошипа, φ
|
|
Кут повороту кривошипа, φ
|
|
Схема
сил, що діють на КШМ.
Розрахунок та побудова
графіків залежностей
Виконуємо
повторний розрахунок розділів 2 та 4, змінюючи значення тиску навколишнього середовища,
звідки повітря надходить у циліндр Р0 в межах0,1…0,095 Мпа. Отримані
значення уточненої ефектиної потужності Ne та номінального крутного
моменту Ме вносимо в наступну таблицю.
Таблиця
9.1 - Даны
Р0
|
Ne
|
Me
|
0,1
|
53,26
|
113,03
|
0,099
|
52,55
|
111,53
|
0,098
|
51,85
|
110,03
|
0,097
|
51,14
|
108,53
|
0,096
|
50,43
|
107,03
|
0,095
|
49,73
|
105,53
|
9.2. Будуємо
графіки залежностей Ne=f(P0), та Me=f(P0) за даними розрахунків занесених в таблицю 9.1.
Графіки
залезностей Ne=f(P0), та Me=f(P0).
10. Розрахунок та побудова
поверхнеаих діаграм
Виконуємо
повторний розрахунок розділів 2 та 5, змінюючи значення тиску навколишнього середовища,
звідки повітря надходить у циліндр Рк в межах 0,1…1,3 Мпа. Отримані значення
уточненої ефектиної потужності Ne та номінального крутного моменту
Ме заносимо в наступні таблиці.
Таблиця
10.1 - Результати розрахунку
ефективної потужності Ne
|
Частота обертання колінчастого вала n, об/хв
|
Тиск впуску повітря в циліндр Рк, МПа
|
|
900
|
1800
|
2700
|
3600
|
4500
|
4950
|
0,1
|
12,36
|
26,42
|
39,63
|
49,43
|
53,26
|
52,14
|
0,105
|
14,09
|
30,12
|
56,36
|
60,73
|
59,46
|
0,11
|
14,64
|
31,3
|
46,95
|
58,56
|
63,11
|
61,78
|
0,115
|
15,18
|
32,45
|
48,68
|
60,71
|
65,43
|
65,05
|
0,12
|
15,71
|
33,58
|
50,36
|
62,82
|
67,69
|
66,27
|
0,125
|
16,22
|
34,68
|
52,02
|
64,88
|
69,92
|
68,45
|
0,13
|
16,73
|
35,76
|
53,64
|
66,9
|
72,09
|
70,58
|
Таблиця
10.2 - Результати розрахунку
ефективної потужності Мe
|
Частота обертання колінчастого вала n, об/хв
|
Тиск впуску повітря в циліндр Рк, МПа
|
|
900
|
1800
|
2700
|
3600
|
4500
|
4950
|
0,1
|
131,18
|
140,22
|
140,22
|
131,18
|
113,08
|
100,64
|
0,105
|
149,57
|
159,89
|
159,89
|
149,57
|
128,94
|
114,76
|
0,11
|
155,42
|
166,14
|
166,14
|
155,42
|
133,98
|
119,24
|
0,115
|
161,12
|
172,35
|
172,35
|
161,12
|
138,91
|
123,63
|
0,12
|
166,72
|
178,22
|
178,22
|
166,72
|
143,73
|
127,92
|
0,125
|
172,19
|
184,07
|
184,07
|
172,19
|
148,4
|
132,11
|
0,13
|
177,55
|
189,79
|
189,79
|
177,55
|
153,06
|
136,22
|
Будуємо
графіки залежностей Ne=f(Pк, n), та Me=f(Pк, n) за даними розрахунків занесених в таблиці 10.1 та 10.2.
Поверхневі
діаграми залежностей Ne=f(Pк, n), та Me=f(Pк, n).
Проводимо
повторний розрахунок розділів 2-5 для того щоб підібрати стабільний крутний момент
і потужність двигуна на різних частотах обертання колінчастого вала двигуна, де
визначаємо потрібний тиск наддуву, який забезпечив би нам потрібну ефективну потужність
та крутний момент. Отримані в результаті розрахунку значення вносимо в таблиці та
будуємо графіки.
Таблиця
10.3 - Проводимо
повторний розрахунок
n, об/хв
|
Ме, Нм
|
Ме*, Нм
|
Рк, Мпа
|
0
|
0
|
0
|
0
|
560
|
169,74
|
189,79
|
0,149
|
700
|
173,17
|
189,79
|
0,146
|
900
|
177,55
|
189,79
|
0,142
|
1800
|
189,79
|
189,79
|
0,13
|
2700
|
189,79
|
189,79
|
0,13
|
3600
|
177,55
|
189,79
|
0,142
|
4500
|
153,06
|
189,79
|
0,173
|
Таблиця 10.4
- Дані
n, об/хв
|
Nе, Нм
|
Nе*, Нм
|
Рк, Мпа
|
0
|
0
|
0
|
0
|
560
|
5,27
|
72,09
|
10,98
|
700
|
8,46
|
72,09
|
3,098
|
900
|
11,97
|
72,09
|
1,53
|
1800
|
25,6
|
72,09
|
0,364
|
2700
|
38,4
|
72,09
|
0,193
|
3600
|
47,89
|
72,09
|
0,142
|
4500
|
53,26
|
72,09
|
0,13
|
Висновки
Під час виконання
данного курсового проекту були проведені слідуючі розрахунки:
- розрахунок індикаторних
та ефективних показників дійсного тиску;
- розрахунок основних
параметрів циліндра та тепловий баланс двигуна в цілому;
- кінематичний
розрехунок кривошипно-шатунного механізму;
Динамічний розрахунок
кривошипно-шатунного механізму;
Були побудовані:
-
зовнішня швидкісна характеристика двигуна;
-
індикаторна діаграма циклу двигуна;
-
діаграми залежностей Ne=f(P0) та Мe=f(P0);
-
поверхневі діаграми.
Визначаємо
зокрема: ефективна потужність Ne=53,26 кВт; номінальний ефективний
крутний момент Ме=113,08, min та min частоту обертання
двигуна: nmin=900 об/хв, nmax=4950 об/хв.
Визначено
типові витрати палива та коефіцієнт наповнення, які зображенні в таблицях:
Таблиця
10 - Типові витрати палива та коефіцієнт наповнення
n
|
ge
|
ηv
|
900
|
386,32
|
0,68
|
1800
|
347,39
|
0,82
|
2700
|
332,41
|
0,78
|
3600
|
341,40
|
0,75
|
4500
|
374,34
|
0,71
|
4950
|
399,79
|
0,68
|
Провіривши
повторний розрахунок теплового балансу з наддувом було визначено, що із збільшенням
тиску наддуву зростає ефективна потужність Ne та крутний момент
Ме, що підвищує ефективність двигуна та зменшує витрати палива. Цю залежність
графічно зображено на поверхневих діаграмах.
Таблиця
- Залежність
Без наддуву
|
З наддувом
|
nном
|
Рк=Р0, МПа
|
Nе, кВт
|
Ме, Нм
|
Рк, МПа
|
Nе, кВт
|
Ме, Нм
|
4500
|
0,1
|
53,26
|
113,08
|
0,105
|
60,73
|
128,94
|
0,11
|
63,11
|
133,98
|
0,115
|
65,43
|
138,91
|
0,12
|
67,69
|
143,73
|
0,125
|
69,92
|
148,4
|
0,13
|
72,09
|
153,06
|
З даних
наведених у таблиці видно, що характеристику двигуна значно покращено, а семе: Nе двигуна з наддувом
при nном=4950 об/хв та Рк=0,13 МПа зросла на 26,1%, а Ме
– на 26,3% порівняно з даними без наддуву.
Оптимальна область
крутного моменту Ме =160-180 Нм досягається при n=900-2700 об/хв та Рк
=0,105-0,12 МПа.
В результаті
регулювання тиску наддуву максимальний Ме=189,79Нм досягається при n=4500об/хв та Рк=0,173МПа.
Література
1. А.И.Колчин, В.П.Демидов
«Расчет автомобильных и тракторных двигателей», М.: Высш. школа, 1980. – 400с.
2. І.П.Ріло, О.П.Рижий «Методичні вказівки 032-176» до виконання практичних робіт і
курсового проекту з дисципліни «Автомобільні двигуни» для студентів денної і заочної
форм навчання спеціальності 6.090200 «Автомобілі та автомобільне господарство».
Рівне: НУВГП, 2005 р. – 37 с.
3. Тимченко І.І., Гутаревич
Ю.Ф. «Автомобільні двигуни». Харків: Основа, 1996.
4. www.autosite.com.ua
5. www.drive.ru
6. www.carsguru.net
7. www.motor-house.dp.ua
8. www.infocar.com.ua
9. sp-art.at.ua