Система автоматизации на котлоагрегатах
4.5 Инженерный синтез основной системы
регулирования
Любая система регулирования должна поддерживать
регулируемую величину с наименьшими отклонениями от заданного значения. На
практике чаще всего требуемая точность работы может быть достигнута за счет
повышения чувствительности регулятора к отклонениям регулируемой величины.
Однако это может привести к возникновению колебаний в замкнутой системе
автоматического регулирования и потере устойчивости. В связи с этим
обеспечивание устойчивости при всех встречающихся на практике режимах работы
объекта автоматизации (для данной курсовой работы = это автоматизации
котлоагрегата) является первоочередной задачей проектирования, наладки и
эксплуатации систем регулирования.
Имеется
котлоагрегат (ОУ). Вода, проходя через котлоагрегат, нагревается паром с
регулируемым расходом. Необходимо синтезировать робастную систему автоматического
регулирования температуры воды на выходе котлоагрегата. Управляемой величиной Y будет температура воды на выходе, а управляющим воздействием U – расход пара на котлоагрегат (процент открытия клапана на
трубопроводе пара).
Исходные данные:
U=1
Y= 1+0.01*n=1+0.01*22=1.22, где n – номер варианта
Транспортное
запаздывание:
i=2+n/4=2+22/4=7.5
Постоянная времени
T=10+n/4=10+22/4=15.5
Программный пакет
Р2_0 имитирует работу одноконтурной линейной САР. Канал ОУ в нем задан
инерционным звеном первого порядка
Рис.1 Структурная схема одноконтурной линейной системы
автоматического регулирования стабилизации с ПИ – регулятором.
XY – приведенное возмущение; YZ –
заданное значение; X1 – контролируемое значение;
X2 – шумы в канале возмущения; X3 – шумы в канале управления.
Блоки 1…4 – блоки формирования воздействий XY,
X1, X2, X3 можно
задать с помощью меандра или синусоиды, их параметры – амплитуда и полупериод
колебаний.
Блок 5 – блок формирования YZ (задание).
Блок 6 – компенсатор возмущения (KB) Х1 - пропорциональное звено, если равно 0, то KB
не работает.
Блок 7- канал управления - инерционное звено
первого порядка, описывается тремя параметрами:
K1- коэффициент
усиления;
T1- постоянная
времени;
R1 - транспортное
запаздывание.
Блок 8- канал передачи возмущения X1 - инерционное звено первого порядка.
Параметры: K2, T2, R2.
Блок 9- измеритель величины.
Параметры: К3, Т3, R3.
Если T2=R2, то непрерывное
автоматическое измерение.
Блок 10- ПИД-регулятор. Передаточная функция:
- K0 (1+L0/p+ R0*р).
K0- коэффициент
усиления;
L0- постоянная
интегрирования;
R0 - постоянная
дифференцирования.
4.5.1
Анализ реакций нерегулируемого объекта управления
на типовые воздействия.
Строим
график переходного процесса (рис.2) при подаче на вход ОУ – меандра. Для этого
задаем входное воздействие с помощью звена X3. При этом
обнуляем приведенное возмущение ХУ и отключаем ПИ – регулятор.
Рис.2
Переходной процесс при подаче на вход - меандра
Строим график переходного процесса
при подаче на вход ОУ – синусоиды. Входное воздействие задаем с помощью звена X3, и обнуляем приведенное возмущение ХУ и отключаем ПИ – регулятор.
Рис.3 Переходной процесс при подаче на вход – синусоиды
4.6 Строим (рис.4) амплитудно-частотную характеристику (АЧХ) ОУ (инерционного
звена первого порядка). Для этого подаем на вход ОУ синусоидальное воздействие.
С помощью изменения полупериода находим значения амплитуды по графику. Делаем несколько
замеров, и строим АЧХ. На графике (рис.4) показана зависимость частоты от амплитуды.
Частота
|
0,05
|
0,025
|
0,016
|
0,0125
|
0,01
|
0,0083
|
0,0071
|
Амплитуда
|
0,36
|
0,56
|
0,76
|
0,8
|
0,9
|
1
|
1,1
|
Рис.4
Амплитудно-частотная характеристика
Настройка ПИ – регулятора на наилучшее
качество переходного процесса
Для базового
объекта, характеризующегося пятью заданными параметрами – K1, R1, T1, Т3, R3 выполняем настройку ПИ – регулятора. Для этого подбираем K0, L0, R0 (табл.1) и
настраиваем систему на наилучшее качество переходного процесса.
Таблица 1
№
|
К1
|
Т1
|
R1
|
T3
|
R3
|
K0
|
L0
|
R0
|
Tрег.
|
Gпер
|
Tсоб.
|
Vсоб.
|
1
|
1,22
|
15,5
|
7,5
|
0
|
0
|
0,885
|
0,105
|
0
|
69
|
20
|
2,5
|
58
|
0,04
|
2
|
1,22
|
15,5
|
7,5
|
0
|
0
|
0,895
|
0,095
|
0
|
71
|
16
|
4
|
48
|
0,055
|
3
|
1,22
|
15,5
|
7,5
|
0
|
0
|
0,905
|
0,075
|
0
|
47
|
8
|
2,6
|
47
|
0,056
|
4
|
1,22
|
15,5
|
7,5
|
0
|
0
|
0,937
|
0,0665
|
0
|
43
|
7,5
|
-
|
-
|
-
|
5
|
1,22
|
15,5
|
7,5
|
0
|
0
|
0,817
|
0,056
|
0
|
27
|
-
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tрег - время регулирования (мин.);
Gпер – перерегулирование, % (Gпер = в);
Kзат – коэффициент затухания, Kзат=в/а;
Tсоб – период собственных колебаний, мин.;
Vсоб. – частота
собственных колебаний, Vсоб =2p/ Tсоб.
Вывод:
Синтез робастной САР, учитывающий дрейф и
неточные знания параметров ОУ
Анализируем 2 варианта K1, T1, R1 при определенных наилучших
настройках ПИ регулятора, результаты заносим в таблицу (табл.2)
первый вариант - условно благоприятный
объект - параметры объекта управления на 30% ниже номинала;
второй вариант –
условно неблагоприятный объект – параметры объекта управления на 30% выше
номинала.
Таблица 2
№
|
K1
|
T1
|
R1
|
T3
|
R3
|
K0
|
L0
|
R0
|
Tрег
|
Gпер
|
Kзат.
|
Tсоб.
|
Vсоб
|
1
|
0,854
|
10,85
|
5,25
|
0
|
0
|
0,817
|
0,056
|
0
|
72
|
16
|
4
|
60
|
0,1
|
2
|
1,586
|
20,15
|
9,75
|
0
|
0
|
0,817
|
0,056
|
0
|
74
|
-
|
-
|
-
|
-
|