Плотность стали
<#"729069.files/image001.gif">
Далее
подставляем полученное значение в формулу 1, для того что бы найти массу
детали, получаем:
Мд=7850*0,00072799=5,7
кг.
Согласно
имеющимся данными, полученными выше, и по таблице 1, был установлен тип
производства - крупносерийный, масса детали 5,7 кг, а годовая программа выпуска
изделия составляет 46000 (согласно заданию на курсовое проектирование), что
обуславливает поточную форму организации производства, которая характеризуется
специализацией каждого рабочего места на определенные операции, согласованным и
ритмичным выполнением всех операций технологического процесса, размещением всех
рабочих мест в строгой последовательности.
Таблица 1
Зависимость типа производства от программы выпуска и массы детали
Масса детали, кг
|
Тип производства
|
|
Единичное
|
Мелкосерийное
|
среднесерийное
|
крупносерийное
|
массовое
|
< 1,0
|
< 10
|
10…2000
|
1500…100000
|
75000…200000
|
200000
|
1,0…2,5
|
< 10
|
10…1000
|
1000…50000
|
50000…100000
|
100000
|
2,5…5,0
|
< 10
|
10…500
|
500…35000
|
35000…75000
|
75000
|
5,0…10
|
< 10
|
10…300
|
300…25000
|
25000…50000
|
50000
|
> 10
|
< 10
|
10…200
|
200…10000
|
10000…25000
|
25000
|
Целесообразное применение поточной формы организации производства как
наиболее эффективной.
В условиях крупносерийного и массового производств используют
автоматизированные (полуавтоматические), автоматические и комплексные
автоматические линии, в том числе роторные и роторно-конвейерные линии,
включающие все операции технологического процесса, необходимые для изготовления
деталей или сборки изделий и получения заготовок - механическую обработку,
мойку, сушку, контроль, испытания, консервацию, упаковку и др.
Необходимо четко сформулировать принятые решения и руководствоваться ими
при выполнении последующих разработок, при этом особое внимание следует уделить
целесообразности механизации и автоматизации проектируемых участков.
2. Технологическая часть
.1 Анализ технологичности детали и расчет допусков ее размеров
Каждая деталь должна изготавливаться с минимальными материальными и
трудовыми затратами. На трудоемкость изготовления детали оказывают особое
влияние ее конструкция и технические требования на изготовление. Конструкцию
детали называют технологичной, если она позволяет в полной мере использовать
все возможности и особенности технологического процесса, обеспечивающего ее
качество при надлежащем количестве выпуска. Технологичность конструкции детали
имеет прямую связь с затратами на ее изготовление. Поэтому оценка
технологичности конструкции детали должна предшествовать проектированию
технологического процесса ее изготовления.
Цель анализа технологичности конструкции - выявление по чертежу
недостатков конструкции, затрудняющих изготовление детали с минимальными
затратами, и создание благоприятных условий в ходе технологической подготовки
производства.
Конечная цель анализа технологичности конструкции - выработка предложений
по изменению конструкции, которое без ущерба для служебного назначения и
работоспособности детали приведет к положительным результатам. Определение
допусков диаметров детали осуществляется по таблицам ГОСТ в зависимости от
основного отклонения и квалитета точности, по которому должна быть изготовлена
поверхность детали. При определении допусков линейных размеров, исходя из
условия полной взаимозаменяемости деталей при сборке, следует представить их в
виде размерной цепи, выбрать размер (участок детали), не влияющий на
эксплуатационные свойства детали (исходное звено), и по величине его допуска
определить допуски остальных размеров.
. А0 - замыкающее звено
. А4 - увеличивающее звено
. А1; А2; А3; А3 -
уменьшающиеся звенья
. Основное отклонение и квалитет точности замыкающего звена h14
. Найти размер замыкающего звена
А0 =А4 - (А1+А2+А3+А5)=350
- (120+105+80+25)=350 - 330 = 20 мм.
Следовательно, 20h14, т.е точность берем по 14-му квалитету,
выданному в задании на курсовое проектирование. В справочных данных по значению
основных отклонений вала поля допуска h в зависимости от размера детали и
квалитета в мкм (см. приложение 1), допуском будет являться разность верхнего и
нижнего отклонения ES и EI.
2.
Найти допуск замыкающего звена, он находится в таблице значения основных
отклонений вала, на пересечение строки "номинальный размер, мм", в
моем случае это 20 мм и на пересечение графы квалитета точности он равен 14,
находим . Следовательно, ES=0, а EI=-520, то получаем
(А0)
= ES - EI = 520 мкм.
.
Рассчитать средний допуск всех звеньев цепи.
ср = T (А0)/m-1=
520/5=104 мкм
4. Найти средний размер звена составляющих звеньев
Аср = ∑Аi /m-1 = 680/5 = 136 мм
. Найти квалитет точности. Имея средний размер звена и средний допуск,
найдем квалитет точности для всех звеньев цепи по справочному данному для
основных отклонений вала допуска h в зависимости от размера детали и квалитета.
Он равен 9-му квалитету.
. Теперь, для каждого звена (А1; А2; А3;
А3) нужно установить свой допуск в зависимости от линейных размеров
чертежа по таблице основных отклонений вала по 9-му квалитету.
А1
= 120 А2 = 105
А3
= 80 А4 = 350
А5
= 25
Далее находим
∑Ti = 100+87+52+87+140=466
Следовательно
∑Ti
≤ T(А0) = 466 мкм ≤ 520 мкм
2.2 Выбор способа получения заготовки и определение ее размеров
Наиболее распространенные в машиностроении методы получения заготовок
могут быть реализованы разными способами, выбор которых требует
технико-экономического обоснования.
В курсовом проекте способ получения заготовки определяют на основании
чертежа детали, результата анализа ее служебного назначения и технических
требований, программы выпуска, типа производства, экономичности изготовления.
Из проката изготавливаются в основном мелкие и средние детали, формы
поперечного сечения прокатной полосы называется профилем. Совокупность форм и
размеров - сортами.
Круглый прокат бывает: обычной и повышенной точности. В моем случае был
выбран прокат обычной точности.
. Определить диаметр заготовки.
При определении размеров заготовки из круглого проката по расчетному
наибольшему диаметру заготовки детали выбираем необходимый размер
горячекатаного проката обычной точности по ГОСТ 2590 - 71 по таблице 2, которая
приведена ниже.
Таблица 2
Диаметр
|
Допускаемые отклонения
|
Допуск
|
|
+
|
-
|
|
Сталь горячекатаная круглая обычной точности (В)
|
5; 5,5; 6; 6,5; 7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 15; 16; 17;
18; 19 20; 21; 22; 23; 24; 25 26; 27; 28; 29; 30; 31; 32; 33; 34; 35; 36; 37;
38; 39; 40; 42; 44; 48 50; 52; 54; 55; 56; 58 60; 62; 65; 68; 70; 72; 75; 78
80; 85; 90; 95 100; 110; 115 120; 125;130; 140;150 160; 170; 180; 190; 200
210; 220; 230; 240; 250
|
0,3 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,6 0,8 0,9 1,2
|
0,5 0,5 0,75 1,0 1,1 1,3 1,7 2,0 2,5 3,0
|
0,80 0,90 1,15 1,40 1,60 1,80 2,30 2,80 3,4 4,2
|
Диаметр заготовки определяется по формуле:
Dз = D0 + Z (3)
Где: D0 - номинальный диаметр- припуск на обработку
цилиндрических поверхностей.
Получаем
з
= 65+4,5 = 69,5 мм.
Допуск назначаем по 14-му квалитету, следовательно, припуск на черновую
обработку буде 4,5 мм. Т. к в таблице, описанной выше нет диаметра, который
равен 69,5 мм, то округляем его до 70 мм.
. Далее находим припуск на подрезку торцевых поверхностей.
Таблица 3
Припуски на чистовое подрезание торцов и уступов, мм
Диаметр заготовки, мм
|
Общая длина заготовки, мм
|
|
До 18
|
18 - 50
|
50 - 120
|
120 - 260
|
260 - 500
|
Св.500
|
До 30 30 - 50 50 - 120 120 - 300
|
0,4 0,5 0,6 0,8
|
0,5 0,6 0,7 0,9
|
0,7 0,7 0,8 1,0
|
0,8 0,8 1,0 1,2
|
1,0 1,0 1,2 1,4
|
1,2 1,2 1,3 1,5
|
Исходя из данных, которые описаны в таблице 3, припуск определяется как
отношение диаметра заготовки к общей длине заготовки на пересечение строк и
граф, следовательно, припуск на подрезку торцевых поверхностей будет равен 1,2
мм, умножаем на 2, т. к две стороны, получаем 2,4 мм, округляем до 3.
. Найти общую длину заготовки, которая определяется по формуле:
Lз = Lд + 2Zподр , мм (4)
где Lд - номинальная длина детали по рабочему чертежу,
мм.
Получаем
Lз =350+3 = 353 мм
Общую длину заготовки округляем до целых единиц, допуск назначаем по Н14.
. Объем заготовки определяется по формуле:
(5)
где
Dзп - принятый диаметр заготовки по плюсовым допускам, мм.
Получаем
мм3
.
Окончательный этап данного пункта - это нахождение массы заготовки, которая
определяется по формуле:
(6)
где ρ = 7,85∙10-3 г/мм3 - плотность стали.
Получаем
Мз = 7850*0,00135781 = 10,6 кг.
.3 Определение технологического маршрута и методов обработки
Разработка маршрутного технологического процесса механической обработки
заготовки является основой всего курсового проекта. От правильности и полноты
разработки маршрутного технологического процесса во многом зависят организация
производства и дальнейшие технико-экономические расчеты курсового проекта.
Технологический маршрут обработки заготовки устанавливает
последовательность выполнения технологических операций. При его разработке
следует руководствоваться рекомендациями, приведенными ранее. Разработка
технологического процесса должна быть основана на использовании
научно-технических достижений во всех отраслях промышленности и направлена на
повышение технического уровня производства, качества продукции и
производительности труда.
Технологический маршрут обработки разрабатывают следующим образом:
- выбирают методы обработки поверхностей;
определяют последовательность и содержание операций;
- определяют типаж применяемого оборудования.
Цель составления маршрута обработки - дать общий план обработки детали,
наметить содержание операций и выбрать тип оборудования. Выбор маршрута
обработки существенно зависит от типа производства, уровня автоматизации и
применяемого оборудования.
Технологический процесс механической обработки должен разрабатываться в
соответствии с ЕСТПП и удовлетворять требованиям ГОСТ 14.301 - 73 "Общие
правила разработки технологических процессов и выбора средств технологического
оснащения".
В курсовом проекте маршрут обработки рекомендуется представить в виде
ниже представленной таблицы.
Таблица 4
Технологический маршрут обработки детали.
Номер операции
|
Наименование и краткое содержание операции
|
Оборудование, приспособление
|
000
|
Транспортирование
|
Тележка
|
005
|
Отрезная, отрезать заготовку диаметром 70 мм, выдерживая
линейный размер 353 мм.
|
Механическая пила
|
010
|
Токарно-винторезная, подрезать торец с одной стороны
|
Токарно-винторезный станок 16К20, трехкулачковый патрон
|
015
|
Токарно-винторезная, центровать отверстие с одной стороны
|
Токарно-винторезный станок 16К20, трехкулачковый патрон,
хомутик, центра вращающаяся.
|
020
|
Токарно-винторезная, повернуть заготовку, подрезать торец с
другой стороны
|
Токарно-винторезный станок 16К20, трехкулачковый патрон
|
025
|
Токарно-винторезная, центровать отверстие с другой стороны
|
Токарно-винторезный станок 16К20, трехкулачковый патрон,
хомутик, центра вращающаяся.
|
030
|
Токарно-винторезная, точить начерно
|
Токарно-винторезный станок 16К20, трехкулачковый патрон
|
035
|
Токарно-винторезная, точить начисто
|
Токарно-винторезный станок 16К20, трехкулачковый патрон
|
040
|
Фрезерная, фрезеровать шпоночные пазы
|
Вертикально-фрезерный станок 6Т12, тиски, цанговый
сверлильный патрон
|
045
|
Шлифовальная, шлифовать начерно
|
Круглошлифовальный станок 3М151, трехкулачковый патрон и
центра
|
050
|
Шлифовальная, шлифовать начисто
|
Круглошлифовальный станок 3М151, трехкулачковый патрон и
центра
|
055
|
Контрольная
|
Штангенциркуль, микрометр, линейка
|
2.4 Расчет межоперационных припусков и допусков
Межоперационные (промежуточные) припуски имеют очень важное значение в
процессе разработки технологических операций механической обработки деталей.
Правильное назначение промежуточных припусков на обработку заготовки
обеспечивает экономию материальных и трудовых ресурсов, качество выпускаемой
продукции, снижает себестоимость изделий и ускоряет дальнейшее развитие
машиностроительной промышленности и всего народного хозяйства страны.
В массовом и крупносерийном производстве промежуточные припуски
рекомендуется рассчитывать аналитическим методом, что позволяет обеспечить
экономию материала, электроэнергии и других материальных и трудовых ресурсов
производства.
В серийном и единичном производствах используют статистический
(табличный) метод определения промежуточных припусков на обработку заготовки,
что обеспечивает более быструю подготовку производства по выпуску планируемой
продукции и освобождает инженерно-технических работников от трудоемкой работы.
После расчета промежуточных размеров определяют допуски на эти размеры,
соответствующие экономической точности данной операции. Промежуточные размеры и
допуски на них определяют для каждой обрабатываемой поверхности детали.
Шероховатость обрабатываемых поверхностей зависит от степени точности и
назначается по справочным таблицам (см. приложение 2).
При статистическом (табличном) методе определения промежуточных припусков
на обработку поверхностей заготовок пользуются таблицами соответствующих
стандартов, нормативными материалами и данными технических справочников (см.
приложение 3). Статистический метод определения промежуточных припусков
сравнительно прост, однако практическое применение его вызывает некоторое
затруднение, которое объясняется тем, что таблицы находятся в разных справочных
изданиях, стандартах отраслей и предприятий, различных по содержанию и по
системе их построения.
Таблица 5
Промежуточные припуски
Операция
|
подшипник
|
Урорный буртик
|
Поверхность для посадки колеса или шестерни
|
подшипник
|
Поверхность для посадки колеса или шестерни
|
|
Начальный размер, мм
|
Конечеый размер, мм
|
Припуск, мм
|
Начальный размер, мм
|
Конечеый размер, мм
|
Припуск, мм
|
Начальный размер, мм
|
Конечеый размер, мм
|
Припуск, мм
|
Начальный размер, мм
|
Конечеый размер, мм
|
Припуск, мм
|
Начальный размер, мм
|
Конечеый размер, мм
|
Припуск, мм
|
Точение черновое
|
70
|
52,3
|
17,7
|
70
|
65
|
5
|
70
|
13,5
|
70
|
52,3
|
17,7
|
70
|
45,5
|
24,5
|
Точение чистовое
|
52,3
|
50,8
|
1,5
|
X
|
X
|
1,5
|
56,5
|
55
|
1,5
|
52,3
|
50,8
|
1,5
|
45,5
|
44
|
1,5
|
Шлифование черновое
|
50,8
|
50,4
|
0,4
|
X
|
X
|
0,4
|
X
|
X
|
0,4
|
50,8
|
50,4
|
0,4
|
X
|
X
|
0,4
|
Шлифование чистовое
|
50,4
|
50
|
0,4
|
X
|
X
|
0,4
|
X
|
X
|
0,5
|
50,4
|
50
|
0,4
|
X
|
X
|
0,4
|
.5 Выбор необходимого оборудования, приспособлений, режущего и
контрольно-измерительного инструмента
2.5.1 Выбор
технологического оборудования
Выбор станочного оборудования является одной из важнейших задач при
разработке технологического процесса механической обработки заготовки. От
правильного его выбора зависит производительность изготовления детали,
экономное использование производственных площадей, механизации и автоматизации
ручного труда, электроэнергии и в итоге себестоимость изделия.
В зависимости от типа производства выбирают станки по степени
специализации и производительности:
. Токарно-винторезный станок
Токарно-винторезный станок 16К20 служит для производства различных
токарных работ, нарезания разнообразных резьб на заготовках, устанавливаемых в
центрах или патроне, а так же для обтачивания и растачивания конических и
цилиндрических поверхностей. Станок имеет мощный привод шпинделя и позволяет
обрабатывать заготовки длиной до 1500мм и диаметром до 400мм. Также он относится
к универсальному технологическому металлорежущему оборудованию, используемому
преимущественно на ремонтных или других металлообрабатывающих предприятиях.
Рис. 2.5.1. Токарно-винторезный станок 16К20
Таблица 6
Технические характеристики токарно-винторезного станка 16К20
Параметр
|
Значения
|
Мах диаметр обработки над станиной
|
400 мм
|
Мах диаметр обработки над суппортом
|
220 мм
|
Длина обрабатываемой заготовки
|
750...1500 мм
|
Диаметр отверстия в шпинделе
|
55 мм
|
Число ступеней вращения шпинделя
|
23
|
Размер конуса в шпинделе Морзе
|
6
|
Частота вращения шпинделя
|
12.5...2000 об/мин.
|
Число ступеней продольных подач
|
42
|
Число ступеней поперечных подач
|
42
|
Число нарезаемых метрических резьб
|
45
|
Число нарезаемых дюймовых резьб
|
28
|
Число нарезаемых питчевых резьб
|
37
|
Число нарезаемых модульных резьб
|
38
|
Число нарезаемых резьб архимедовой спирали
|
5
|
Шаг нарезания метрической резьбы
|
0.5...192 мм
|
Шаг нарезания дюймовой резьбы
|
24...1.625 ниток на дюйм
|
Шаг нарезания модульной резьбы
|
0.5...48 модулей
|
Шаг нарезания питчевой резьбы
|
96...1 питч
|
Шаг нарезания резьбы архимедовой спирали
|
3/8", 7/16" дюймов (8, 10, 12 мм)
|
Наибольшее перемещение пиноли задней бабки
|
200 мм
|
Поперечное смещение корпуса задней бабки
|
+/-15 мм
|
Наибольшее сечение резца
|
25
|
Питание
|
220/380В, 50Гц
|
Мощность электродвигателя главного привода
|
10 кВт
|
Габаритные размеры (длина*ширина*высота)
|
2812*1166*1324 мм
|
Масса
|
2140 кг
|
Цена
|
910000 руб.
|
. Круглошлифовальный станок 3М151
Круглошлифовальный станок 3М151 предназначен для наружного шлифования
гладких и прерывистых цилиндрических и пологих конических поверхностей методами
продольного и врезного шлифования в условиях единичного, серийного и
крупносерийного производства.
Таблица 7
Технические характеристики
Параметр
|
Значения
|
Модель
|
3М151
|
Класс точности станка по ГОСТ 8-82, (Н,П,В,А,С)
|
П
|
Диаметр обрабатываемой детали, мм
|
200
|
Длина детали, мм
|
700
|
Длина шлифования, мм
|
2700
|
Габариты станка: Длинна, Ширина, Высота (мм)
|
4635*2450*2170
|
Масса, кг
|
6032
|
Мощность двигателя кВт
|
10
|
Предельные частоты вращения шпинделя Min/Max об/мин
|
20-5000
|
Число инструментов в магазине, шт
|
30
|
Рис. 2.5.2. Круглошлифовальный станок 3М151
. Вертикально-фрезерный станок 6Т12
Вертикально фрезерный станок 6Т12 предназначен для выполнения
разнообразных фрезерных, сверлильных и расточных работ при обработке деталей любой
формы из стали, чугуна, цветных металлов и др.
Таблица 8
Технические характеристики вертикально-фрезерного станка 6Т12
Параметр
|
Значения
|
Размеры стола, мм
|
320х1250
|
Перемещение стола, мм
|
- продольное (X)
|
800
|
- поперечное (Y)
|
320
|
- вертикальное (Z)
|
420
|
Угол поворота шпиндельной головки в продольной плоскости,
град ±
|
45
|
Частота вращения основного шпинделя, об/мин
|
31,5...1600
|
Конус основного шпинделя
|
50
|
Подача стола, мм/мин:
|
- продольная (X)
|
12,5...1600
|
- поперечная (Y)
|
12,5...1600
|
- вертикальная (Z)
|
4,1...430
|
Быстрый ход, мм/мин:
|
- продольный (X)
|
4000
|
- поперечный (Y)
|
4000
|
- вертикальный (Z)
|
1330
|
Мощность основного шпинделя, кВт
|
7,5
|
Габариты станка, мм
|
2280х1965х2265
|
Масса станка, кг
|
3250
|
Рис. 2.5.3 Вертикально-фрезерный станок 6Т12
.5.2 Выбор
станочных приспособлений
При
разработке технологического процесса механической обработки заготовки
необходимо правильно выбрать приспособления, которые должны способствовать
повышению производительности труда, точности обработки, улучшению условий
труда, ликвидации предварительной разметки заготовки и выверки их при установке
на станке.
Применение
станочных приспособлений и вспомогательных инструментов при обработке заготовок
дает ряд преимуществ:
· повышает
качество и точность обработки деталей;
· сокращает трудоемкость обработки заготовок за счет резкого
уменьшения времени, затрачиваемого на установку, выверку и закрепление;
· расширяет технологические возможности станков;
Выбор различных конструкций приспособлений необходимо производить,
пользуясь справочниками. В условия серийного производства следует выбирать
универсальные приспособления: машинные тиски, патроны, поворотные столы,
кондукторные приспособления и т.д.
Для токарных операций применяют:
· Трехкулачковый патрон ГОСТ 2675 - 80 - предназначен для
установки на токарных универсальных и специальных станках. Конструкция патрона
обеспечивает передачу больших усилий зажима при значительно меньшем крутящем
моменте на зажимном ключе.
Рис. 2.5.4. Трехкулачковый патрон
· Хомутик - предназначен для придания заготовке вращения при
обработке ее в центрах. Максимальный диаметр заготовки при обработке с помощью
этого хомутика 38 мм.
Рис. 2.5.5. Хомутик
· Центра вращающаяся ГОСТ 8742 - 75; - предназначен для
установки деталей типа "вал", имеющих центровые отверстия при их
обработке на станках токарной группы.
Рис. 2.5.6. Центра вращающаяся.
Для шлифовальных операций применяем трехкулачковый патрон ГОСТ 2675 - 80
и центра вращающаяся ГОСТ 8742 - 75
Для фрезерных работ:
· Тиски ГОСТ 21168 - 75 - представляют собой пару параллельных
губок, одна из которых обычно неподвижна, а вторая прижимается к детали при
помощи винта. Тиски изготавливаются из различных материалов, слесарные чаще
всего из металла, столярные из дерева.
· Цанговый сверлильный патрон ГОСТ 26539 - 85
Цанговый сверлильный патрон предназначен для зажима инструмента с
цилиндрическим хвостовиком (сверл, врез, оправок) с диапазоном размеров от 5 мм
до 12 мм. Позволяют выполнять операции фрезерования, сверления в
труднодоступных местах.
2.5.3 Выбор
режущих инструментов
Для токарных работ на данном этапе проектирования применяют правый
проходной резец с углом 90 градусов с маркой сплава Т5К10 для чернового точения
ГОСТ 18879 - 73 и марка сплава Т15К6 для чистового точения ГОСТ 18878 - 73.
Резцы применяют на токарных, револьверных, строгальных и других станках.
В зависимости от вида станка и рода выполняемой работы применяют резцы
различных типов: проходные, упорные, подрезные, расточные и т.д.
Проходные резцы применяют для обточки наружных поверхностей вращения,
т.е. цилиндрических валиков, конических поверхностей большой длины и им
подобных деталей. Бывают - прямые и отогнутые.
· Сверло центровочное - при использовании центровочных
сверл процесс подготовки отверстий протекает иначе. Предварительная разметка не
требуется. Мастеру достаточно приложить металлический элемент в нужное место,
зафиксировав при необходимости струбциной, после чего просверлить точно
отцентрированные отверстия прямо через имеющиеся в фурнитуре монтажные
отверстия, при этом каждый раз получая отверстия нужной глубины. Очевидно, что
такая технология заметно ускоряет работу, исключая ошибки и повышая точность
сверления.
Рис. 2.5.7. Сверло центровочное
Для операции шлифования на данном этапе был выбран инструмент
шлифовальный круг с маркой сплава ЭБ40СН2К. С их
помощью осуществляется обработка вязких пластичных материалов,
сложнолегированных термообработанных сталей, резиновых и полимерных
поверхностей. Также данный абразивный инструмент применяется там, где требуется
глубинное и плоское шлифование, хонингование деталей.
Для фрезерования шпоночных пазов был выбран инструмент
шпоночная фреза с маркой сплава Р18. Шпоночные фрезы применяют для фрезерования
шпоночных пазов и изготавливаются с цилиндрическим и коническим хвостиком.
Шпоночные фрезы имеют два режущих зуба с торцовыми режущими кромками,
выполняющие основную работу резания. Режущие кромки фрезы направлены не наружу,
как у сверла, а в тело инструмента. Такие фрезы могут работать с осевой подачей
(как сверло) и с продольной подачей. Это является очень важным для обработки
пазов.
2.5.4 Выбор
контрольно-измерительных инструментов
Краткая техническая характеристика измерительных инструментов на данном
этапе следующая:
· Микрометр МК 0 - 25 мм USSR ГОСТ 6507 - 78
· Штангенциркуль ГОСТ 166 - 80, 0 - 125 мм
· Измерительная линейка
.6 Расчет режимов металлорежущей обработки
Таблица 9
Определение элементов режимов резания механической обработки детали
Наименование операции
|
Начальный размер обрабатываемой поверхности, мм
|
Окончательный размер обрабатываемой поверхности
|
Глубина резания t, мм
|
Подача S, мм/об (мм/мин)
|
Скорость резания, v
|
Фактическая частота вращения шпинделя станка n, об/мин
|
Мощность резания N, кВт
|
Длина рабочего хода, мм
|
Число проходов i
|
Основное время, с
|
1.Подрезать торец с одной стороны
|
35
|
0
|
1,5
|
0,8
|
98
|
450
|
3,4
|
40
|
1
|
0,11
|
2.Центровать отверстие с одной стороны
|
-
|
-
|
3
|
0,7
|
30
|
160
|
1,9
|
10
|
1
|
0,8
|
3.Подрезать торец с другой стороны
|
35
|
0
|
1,5
|
0,8
|
98
|
450
|
3,4
|
40
|
1
|
0,11
|
4.Центровать отверстие с другой стороны
|
-
|
-
|
3
|
0,7
|
30
|
160
|
1,9
|
10
|
1
|
0,8
|
5.Черновое точение (пов.1)
|
70
|
52,3
|
2,95
|
0,8
|
73
|
350
|
4,1
|
30
|
3
|
0,32
|
6.Черновое точение (пов.2)
|
70
|
65
|
2,5
|
0,8
|
73
|
350
|
3,4
|
25
|
1
|
0,09
|
7.Черновое точение (пов.3)
|
70
|
56,5
|
2,2
|
0,8
|
73
|
350
|
2,9
|
125
|
3
|
1,33
|
8.Черновое точение (пов.4)
|
70
|
52,3
|
2,95
|
0,8
|
73
|
350
|
4,1
|
110
|
3
|
1,17
|
9.Черновое точение (пов.5)
|
70
|
45,5
|
2,4
|
0,8
|
73
|
350
|
2,9
|
85
|
5
|
1,51
|
10.Чистовое точение (Пов.1)
|
52,3
|
50,8
|
0,75
|
0,5
|
146
|
900
|
4,1
|
30
|
1
|
0,06
|
11.Чистовое точение (пов.3)
|
56,5
|
55
|
0,75
|
0,5
|
800
|
4,1
|
125
|
1
|
0,31
|
12.Чистовое точение (пов.4)
|
52,3
|
50,8
|
0,75
|
0,5
|
146
|
900
|
4,1
|
110
|
1
|
0,24
|
13.Чистовое точение (пов.5)
|
45,5
|
44
|
0,75
|
0,5
|
146
|
1000
|
4,1
|
85
|
1
|
0,17
|
14.Фрезерование шпоночного паза (пов.3)
|
-
|
-
|
0,02
|
28
|
-
|
750
|
-
|
70
|
1
|
4,69
|
15.Фрезерование шпоночного паза (пов.5)
|
-
|
-
|
0,25
|
30
|
-
|
600
|
-
|
50
|
1
|
4,15
|
16.Шлифование черновое (пов.1)
|
50,8
|
50,4
|
0,2
|
-
|
-
|
-
|
-
|
25
|
1
|
0,87
|
17.Шлифование черновое (пов.4)
|
50,8
|
50,4
|
0,2
|
-
|
-
|
-
|
-
|
110
|
1
|
3,56
|
18.Шлифование чистовое (пов.1)
|
50,4
|
50
|
0,2
|
-
|
-
|
-
|
-
|
25
|
1
|
0,87
|
19.Шлифование чистовое (пов.4)
|
50,4
|
50
|
0,2
|
-
|
-
|
-
|
-
|
110
|
1
|
3,56
|
2.7
Нормирование технологического процесса и определение квалификации работ
Таблица 10
Расчет нормы
времени по операциям
Операция
|
Основное время То, мин
|
вспомога-тельное время Тв , мин
|
Оперативное вермя, мин
|
время на обслужива-ние рабочего места Тобсл
, мин
|
время на отдых Toт, мин
|
штучное время Тшт , мин
|
|
|
Tуст
|
Tизм
|
|
|
|
|
1. Подрезать торец с одной стороны
|
0,11
|
0,25
|
-
|
0,36
|
0,009
|
0,005
|
0,374
|
2. Центровать отверстие с одной стороны
|
0,8
|
-
|
0,1
|
0,18
|
0,004
|
0,002
|
0,186
|
3. Подрезать торец с другой стороны
|
0,11
|
0,25
|
0,1
|
0,46
|
0,009
|
0,005
|
0,474
|
4. Центровать отверстие с другой стороны
|
0,8
|
-
|
0,1
|
0,18
|
0,004
|
0,002
|
0,186
|
5.Черновое точение (пов.1)
|
0,32
|
0,29
|
0,2
|
0,81
|
0,02
|
0,011
|
0,841
|
6.Черновое точение (пов.2)
|
0,09
|
-
|
0,2
|
1,1
|
0,02
|
0,015
|
1,135
|
7.Черновое точение (пов.3)
|
1,33
|
-
|
0,2
|
1,53
|
0,02
|
0,021
|
1,571
|
8.Черновое точение (пов.4)
|
1.17
|
-
|
0,2
|
1,37
|
0,03
|
0,01
|
1,41
|
9.Черновое точение (пов.5)
|
1,51
|
-
|
0,2
|
1,71
|
0,04
|
0,02
|
1,77
|
10.Чистовое точение (Пов.1)
|
0,06
|
-
|
0,1
|
0,16
|
0,004
|
0,002
|
0,166
|
11.Чистовое точение (пов.3)
|
0,31
|
-
|
0,1
|
0,41
|
0,01
|
0,005
|
0,425
|
12.Чистовое точение (пов.4)
|
0,24
|
-
|
0,1
|
0,34
|
0,008
|
0,004
|
0,352
|
13.Чистовое точение (пов.5)
|
0,17
|
-
|
0,1
|
0,27
|
0,006
|
0,003
|
0,279
|
14.Фрезерование шпоночного паза (пов.3)
|
4,69
|
0,36
|
0,3
|
5,35
|
0,08
|
0,06
|
5,49
|
15.Фрезерование шпоночного паза (пов.5)
|
4,15
|
0,36
|
0,3
|
4,45
|
0,06
|
0,05
|
4,56
|
16. Шлифование черновое (пов.1)
|
0,87
|
-
|
0,19
|
1,06
|
0,06
|
0,01
|
1,13
|
17. Шлифование черновое (пов.4)
|
3,56
|
-
|
0,19
|
1,06
|
0,06
|
0,01
|
4,03
|
18.Шлифование чистовое (пов.1)
|
0,87
|
-
|
0,19
|
1,06
|
0,06
|
0,01
|
1,13
|
19.Шлифование чистовое (пов.4)
|
3,56
|
-
|
0,19
|
1,06
|
0,06
|
0,01
|
4,03
|
2.8 Оформление технологической документации
После разработки технологического процесса изготовления детали оформляют
технологическую документацию в соответствии с требованиями ЕСТД. Формы и
правила оформления маршрутных карт (МК) при разработке технологических
процессов изготовления деталей установлены ГОСТ 3.1118 - 82, операционные карты
(ОК) оформляют в соответствии с ГОСТ 3.1404 - 86. При записи содержания
операции (перехода) допускается только полная форма записи. При заполнении
текстовых документов (МК, ОК) разрабатывают эскизы отдельных технологических
операций. Допускается, по согласованию с руководителем проекта, на эскизах
графической части проекта показывать не условное, а конструктивное изображение
установочных, зажимных элементов, а также приспособлений в целом.
В курсовом проекте должны быть оформлены следующие технологические
документы: маршрутная карта на весь технологический процесс изготовления
детали, операционная карта и карта эскизов на одну операцию (по согласованию с
руководителем проекта).
3. Экономическая часть
.1 Определение стоимости заготовки и коэффициента использования материала
Стоимость заготовки определяется по формуле:
(7)
где Сзаг - стоимость заготовки, руб;
Мзаг - масса заготовки, кг;
Цзаг - расчетная цена материала заготовки, руб/кг (см. приложение
4);
Мотх - масса реализуемых отходов, образующихся при механической
обработке (определяется как разность между массой заготовки и массой детали),
кг;
Цотх - цена реализуемых отходов, руб/кг (принять 5 руб/кг).
Сзаг = 10,6*7,07-4,9*5 = 50 рублей 44 копейки
Коэффициент использования металла является основным показателем,
характеризующим экономичность выбранного метода изготовления заготовок. Он
определяется как отношение массы детали к массе заготовки:
(8)
где Мдет - масса детали по рабочему чертежу, кг.
3.2 Расчет технологической себестоимости изготовления детали
Для технико-экономического сравнения базового и предлагаемого вариантов
изготовления детали необходимо по каждому варианту определить технологическую
себестоимость и произвести их последующее сравнение.
Сравнению подлежат одинаковые объемы работ, т.е. обработка одних и тех же
поверхностей, но различными методами.
Технологической себестоимостью детали называется та часть ее полной
себестоимости, элементы которой существенно изменяются для различных вариантов
технологического процесса.
Технологическая себестоимость изготовления детали при определении методом
прямого распределения затрат (методом калькулирования) складывается из
следующих затрат:
· стоимость исходной заготовки;
· заработная плата рабочих-станочников, наладчиков
оборудования, слесарей-ремонтников;
· затраты на силовую электроэнергию;
· затраты на режущий и измерительный инструмент;
· затраты на приспособления;
· амортизационные отчисления от стоимости оборудования;
· затраты на содержание и эксплуатацию производственных зданий
и сооружений;
· затраты на обслуживание и текущий ремонт технологического
оборудования;
· затраты на прочие цеховые расходы.
Сущность нормативного метода расчета себестоимости заключается в
определении основной части косвенных затрат (связанных с содержанием и
эксплуатацией оборудования) по удельным затратам, приходящимся на 1 машино-час
или на 1 станко-минуту работы соответствующей единицы основного
технологического оборудования для выполнения данной операции, с последующим
суммированием затрат по операциям технологического процесса. Расходы на
основные материалы определяют прямым калькулированием. Нормативную основную заработную
плату рабочих-станочников с отчислениями на социальное страхование определяют
исходя из трудоемкости каждой операции и требуемого разряда рабочего по
формуле:
(9)
где ЧТСст - часовая тарифная ставка рабочего-станочника
в соответствии с его квалификационным разрядом, руб.
Для расчетов принять следующие значения часовых тарифных ставок (см.
табл.11):
Таблица 11
Часовые тарифные ставки рабочих, руб/час
Разряд
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
ЧТС
|
15,88
|
18,60
|
21,00
|
24,40
|
29,80
|
37,00
|
Наиболее трудоемким является расчет затрат, связанных с содержанием и
эксплуатацией оборудования, приходящихся на 1 станко-минуту его работы. На
действующем предприятии расчет выполняют в следующем порядке:
·
оборудование в
цехе объединяют в группы по признаку близости эксплуатационных затрат на 1
станко-минуту работы оборудования;
·
для каждой группы
определяют фактические расходы в расчете на 1 станко-минуту; эти расходы по
наиболее представительной группе принимают за единицу, а для всех остальных
групп расчет выполняют с использованием коэффициента приведения по данным
расходам - коэффициента машино-часа.
Если фактические заводские данные отсутствуют (что бывает на ранних
стадиях технологического проектирования), то принимают усредненные значения
удельных затрат на содержание и эксплуатацию оборудования за 1 машино-час или
за 1 станко-минуту его работы. Для станка, принятого за эталон, коэффициент
машино-часа считают равным единице и определяют нормативную величину затрат на
содержание и эксплуатацию этого станка за 1 ч или за 1 мин работы в рублях и
копейках. В соответствии с данной методикой расчета затраты, связанные с
содержанием и эксплуатацией оборудования, определяются по формуле:
(10)
где С1 - средние затраты на содержание и эксплуатацию
оборудования в на одну минуту работы для групп оборудования с коэффициентом
машино-часа, равным единице, руб/мин;
Км-ч - коэффициент машино-часа станка (см. приложение 5).
Результаты расчета технологической себестоимости изготовления детали по
нормативному методу отражаются в табличной форме, указанной в таблице 12.
Таблица 12
Показатель
|
Условное обозначение
|
Ед. изм
|
Операции технологического процесса
|
|
|
|
Подрезание торца с одной стороны
|
Центровать отверстие с одной стороны
|
Подрезание торца с другой стороны
|
Центровать отверстие с другой стороны
|
Черновое точение (пов.1)
|
Черновое точение (пов.2)
|
Черновое точение (пов.3)
|
Черновое точение (пов.4)
|
Черновое точение (пов.5)
|
Чистовое точение (пов.1)
|
Чистовое точение (пов.3)
|
Чистовое точение (пов.4)
|
Чистовое точение (пов.5)
|
Фрезерование шпоночного паза (пов.3)
|
Фрезерование шпоночного паза (пов.5)
|
Шлифование черновое (пов.1)
|
Шлифование черновое (пов.4)
|
Шлифование чистовое (пов.1)
|
Шлифование чистовое (пов.4)
|
Исходные данные
|
Основное время на операцию
|
Т0
|
мин
|
0,11
|
0,08
|
0,11
|
0,08
|
0,32
|
0,09
|
1,33
|
1,17
|
0,06
|
0,31
|
0,24
|
0,17
|
4,69
|
4,15
|
0,87
|
3,56
|
0,87
|
3,56
|
Штучное время на операцию
|
Тшт
|
мин
|
0,37
|
0,18
|
0,47
|
0,186
|
0,84
|
1,13
|
1,57
|
1,41
|
1,77
|
0,16
|
0,42
|
0,35
|
0,27
|
5,49
|
4,56
|
1,13
|
4,03
|
1,13
|
4,03
|
Разряд работ
|
|
|
2
|
2
|
2
|
2
|
2
|
2
|
2
|
2
|
2
|
3
|
3
|
3
|
3
|
2
|
2
|
3
|
3
|
3
|
3
|
Сменность
|
Ксм
|
|
2
|
Оборудование
|
|
|
16К20
|
6Т12
|
3М151
|
Коэффициент машино-часа
|
Км-ч
|
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
1,2
|
1,2
|
0,7
|
0,7
|
0,7
|
0,7
|
Годовая программа
|
Nгод
|
шт
|
46000 шт.
|
Стоимость заготовки
|
Сзаг
|
руб
|
50 руб. 44 коп.
|
Расчетные данные
|
Заработная плата станочника
|
Зосн
|
руб.
|
0,11
|
0,05
|
0,14
|
0,05
|
0,2
|
0,35
|
0,48
|
0,43
|
0,5
|
0,05
|
0,14
|
0,12
|
0,09
|
1,7
|
1,4
|
0,4
|
1,41
|
0,4
|
1,41
|
Затраты на содержание и эксплуатацию оборудования
|
Зсод
|
руб.
|
0,05
|
0,04
|
0,05
|
0,04
|
0,17
|
0,04
|
0,7
|
0,6
|
0,8
|
0,03
|
0,16
|
0,13
|
0,09
|
3,05
|
2,7
|
0,42
|
1,35
|
0,42
|
1,35
|
Себестоимость обработки
|
Собр
|
руб.
|
0,16
|
0,09
|
0,19
|
0,09
|
0,19
|
0,39
|
1,18
|
0,49
|
1,3
|
0,08
|
0,3
|
0,23
|
0,18
|
4,75
|
4,1
|
0,82
|
2,76
|
0,82
|
2,76
|
|
|
|
Итого: себестоимость обработки + Стоимость
заготовки 20 руб. 88 коп. + 50 руб. 44 коп.
|
Технологическая себестоимость
|
Стех
|
руб.
|
71 руб. 32 коп.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.3 Выбор варианта технологического процесса изготовления детали
Выбор варианта технологического процесса изготовления детали производится
на основе анализа и сравнения технико-экономических показателей базового и
разрабатываемого вариантов.
Таблица 13
|
Данные по альтернативному варианту
|
Данные по базовому (рассчитанному варианту)
|
Себестоимость изготовления
|
82 руб. 3 коп.
|
71 руб. 32 коп.
|
Коэффициент использования металла
|
0,44
|
0,53
|
Штучное время механической обработки
|
38 мин
|
30 мин
|
Проанализировав данные по альтернативному и рассчитанному варианту можно
сделать вывод о том, что рассчитанный вариант во многом превосходит базовый,
себестоимость изготовления рассчитанного варианта на 10 руб. 98 коп. меньше
базового, коэффициент использования металла выше предыдущего варианта, а
штучное время на 8 мин меньше базового, это объясняется тем, что при выполнении
данного проекта был выбран оптимальный технологический процесс изготовления
детали с использованием необходимого оборудования, оснастки, режущего и
контрольно-измерительного инструмента и с наименьшими капитальными вложениями.
Заключение
Задача курса технологии машиностроения состоит в выборе оптимального
технологического процесса. Под таким процессом понимают совокупность операций
по добыче и переработке сырья в полуфабрикаты или готовую продукцию, и
обеспечивающих минимальные материальные, трудовые, финансовые и временные
затраты. В этой связи важное значение имеет снижение себестоимости изготовления
продукции, которая и представляет собой совокупность материальных и трудовых
затрат предприятия в денежном выражении, необходимых для её изготовления.
В данном курсовом проекте была осуществлена разработка технологического
процесса изготовления заданной детали и произведен расчет себестоимости, а
также был осуществлен выбор оптимального варианта технологического процесса.
Список используемой литературы
1.
Постановление
Минтруда РФ от 19.06.2002 №43 "Об утверждении межотраслевых укрупненных
нормативов времени на работы, выполняемые на шлифовальных станках (единичное и
мелкосерийное производство)" // СПС "Консультант Плюс".
2.
Постановление
Минтруда РФ от 24.07.2002 №51 "Об утверждении межотраслевых укрупненных
нормативов времени на работы, выполняемые на зубообрабатывающих станках
(единичное и мелкосерийное производство)" // СПС "Консультант
Плюс".
3.
Белецкий
Д.Г. и др. Справочник токаря-универсала. - М.: Машиностроение, 1987. - 560 с.
4.
Белкин
И.М. Справочник по допускам и посадкам для рабочего-машиностроителя. - М.:
Машиностроение, 1985. - 320 с.
5.
Бурцев
В.М. и др. Технология машиностроения. Учеб.: в
2 т. - М.: Изд-во МГТУ, 1999. - 563 с.
6.
Вышнепольский
И.С., Вышнепольский В.И. Машиностроительное черчение с элементами программного
обучения: Учебник для СПТУ. - 2-е изд. - М.: Машиностроение, 2006. - 224 с.
7.
Горбунов
Б.И. Обработка металлов резанием, металлорежущий инструмент и станки. М.:
Машиностроение, 2007. 287 с.
8.
Дальский
А.М. и др. Технология конструкционных материалов. М.: Машиностроение, 2006. 352
с.
9.
Данилевский
В.В. Технология машиностроения. Изд. 3-е, перераб. и доп. Учебник для
техникумов. М.: Высшая школа, 2006. - 544 с.
10. Добрыднев И.С. Курсовое
проектирование по предмету "Технология машиностроения": Учеб. пособие
для техникумов по специальности "Обработка металлов резанием". - М.:
Машиностроение, 1985. - 184 с.
11. Единый
тарифно-квалификационный справочник работ и профессий рабочих. Вып. 2. ч. 2. - М., 1999. 456 с.
12. Журавлев В.Н., Николаева
О.И. Машиностроительные стали. Справочник. Изд. 3-е, перераб. и доп. - М.:
Машиностроение, 1981. - 391 с.
13. Зайцев С.А. Нормирование
точности: Учеб. пособие для сред. проф. образования / С.А. Зайцев, А.Н.
Толстов, А.Д. Куранов. - М.: Издательский центр "Академия", 2008. -
256 с.
14. Захаров А.В. Оформление
технологической документации на изготовление деталей механической обработкой.
Учебно-методическое пособие к практическим занятиям и курсовому проекту по
дисциплине "Технология машиностроения" для курсантов и слушателей,
обучающихся по специальности 080502.65 - "Экономика и управление на
предприятии (в машиностроении)". Рязань: Академия ФСИН России, 2006. - 72
с.
15. Захаров В.А., Чистоклетов
А.С. Токарь: Учеб. пособие для проф. обучения рабочих на производстве. - М.:
Машиностроение,2009. - 272 с.
Приложения
Приложение 1
Значения основных отклонений вала поля допуска h в
зависимости от размера детали и квалитета (в мкм)
Номинальный размер, мм
|
h15
|
h14
|
h13
|
h12
|
h11
|
h10
|
h9
|
h8
|
h7
|
h6
|
h5
|
До 3
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-400
|
-250
|
-140
|
-100
|
-60
|
-40
|
-25
|
-14
|
-10
|
-6
|
-4
|
Св. 3 до 6
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-480
|
-300
|
-180
|
-120
|
-75
|
-48
|
-30
|
-18
|
-12
|
-8
|
-5
|
Св. до 10
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-580
|
-360
|
-220
|
-150
|
-90
|
-58
|
-36
|
-22
|
-15
|
-9
|
-6
|
Св. 10 до 18
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-700
|
-430
|
-270
|
-180
|
-110
|
-70
|
-43
|
-27
|
-18
|
-11
|
-8
|
Св. 18 до 30
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-840
|
-520
|
-330
|
-210
|
-130
|
-84
|
-52
|
-33
|
-21
|
-13
|
-9
|
Св. 30 до 50
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-1000
|
-620
|
-390
|
-250
|
-160
|
-100
|
-62
|
-39
|
-16
|
-11
|
Св. 50 до 80
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-1200
|
-740
|
-460
|
-300
|
-190
|
-120
|
-74
|
-46
|
-30
|
-19
|
-13
|
Св. 80 до 120
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-1400
|
-870
|
-540
|
-350
|
-220
|
-140
|
-87
|
-54
|
-35
|
-22
|
-15
|
Св. 120 до 180
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-1600
|
-1000
|
-630
|
-400
|
-250
|
-160
|
-100
|
-63
|
-40
|
-25
|
-18
|
Св. 180 до 250
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-1850
|
-1150
|
-720
|
-460
|
-290
|
-185
|
-115
|
-72
|
-46
|
-29
|
-20
|
Св. 250 до 315
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-2100
|
-1300
|
-810
|
-520
|
-320
|
-210
|
-130
|
-81
|
-52
|
-32
|
-23
|
Св. 315 до 400
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-2300
|
-1400
|
-890
|
-570
|
-360
|
-230
|
-140
|
-89
|
-57
|
-36
|
-25
|
Св. 400 до 500
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
-2500
|
-1550
|
-970
|
-630
|
-400
|
-250
|
-155
|
-97
|
-63
|
-40
|
-27
|
Приложение 2
Точность и качество поверхности при обработке наружных цилиндрических
поверхностей
Метод обработки
|
Шероховатость поверхности Ra, мкм
|
Дефективный слой, мкм
|
Квалитет
|
Допуск на обработку при номинальном диаметре, мм
|
|
|
|
|
18 -30
|
30 -50
|
50 -80
|
80 -120
|
120 -180
|
180 -250
|
250 -315
|
315 -400
|
400 -500
|
Обтачивание: черновое получистовое однократное чистовое
|
25 - 50 12,5 - 3,2 6,3 - 1,6
|
120 - 60 50 - 20 30 - 20
|
14 12 12 11 10 9
|
0,52 0,21 0,21 0,13 0,084 0,052
|
0,62 0,23 0,23 0,16 0,10 0,062
|
0,74 0,30 0,30 0,19 0,12 0,074
|
0,87 0,35 0,35 0,22 0,14 0,087
|
1,00 0,40 0,40 0,25 0,16 0,10
|
1,15 0,46 0,46 0,29 0,19 0,12
|
1,30 0,52 0,52 0,32 0,21 0,13
|
1,40 0,57 0,57 0,36 0,23 0,14
|
1,55 0,63 0,63 0,40 0,25 0,16
|
Шлифование: черновое чистовое
|
1,6 - 0,8 0,8 - 0,4
|
20 15 - 5
|
8 7 6
|
0,033 0,021 0,013
|
0,039 0,025 0,016
|
0,046 0,030 0,019
|
0,054 0,035 0,022
|
0,063 0,040 0,029
|
0,072 0,046 0,032
|
0,081 0,052 0,036
|
0,089 0,057 0,040
|
0,097 0,063 0,044
|
Притирка
|
0,5 - 0,3
|
5 - 3
|
5
|
0,009
|
0,011
|
0,013
|
0,015
|
0,018
|
0,020
|
0,023
|
0,025
|
0,027
|
Суперфиниширование
|
0,4 - 0,2
|
-
|
-
|
0,006
|
0,007
|
0,008
|
0,010
|
0,012
|
0,014
|
0,016
|
0,018
|
0,020
|
Приложение 3
Промежуточные припуски на обработку наружных цилиндрических поверхностей,
мм
Номинальный диаметр
|
Операция
|
Припуск на диаметр при расчетной длине
|
|
|
До 25
|
25 - 63
|
63 - 100
|
100 - 160
|
160 - 250
|
250 - 400
|
400 - 630
|
630 - 1000
|
1000 - 1600
|
До 6
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
2,5 1,0 0,25 0,30
|
2,5 1,0 0,25 0,30
|
2,5 1,0 0,25 0,30
|
3,0 1,0 0,25 0,30
|
3,0 1,0 0,3 0,4
|
3,5 1,1 0,4 0,4
|
- - 0,4 0,5
|
- - 0,4 -
|
- - -
|
6…10
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
3,0 1,2 0,25 0,30
|
3,0 1,2 0,25 0,30
|
3,0 1,2 0,25 0,30
|
3,5 1,5 0,25 0,40
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,4 0,4
|
3,5 1,5 -
|
- 2,0 -
|
- - -
|
10…18
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
3,0 1,2 0,3 0,3
|
3,0 1,2 0,3 0,3
|
3,0 1,2 0,3 0,3
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,4 0,5
|
4,0 1,5 0,4 0,5
|
- 2,0 0,4
|
- - 0,5
|
18…30
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,3 0,4
|
3,5 1,5 0,4 0,4
|
3,5 1,5 0,4 0,5
|
4,0 2,0 0,5 0,5
|
5,0 2,0 0,5 0,6
|
5,0 2,5 0,6 0,7
|
30…50
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
4,0 1,5 0,4 0,4
|
4,0 1,5 0,4 0,4
|
4,0 1,5 0,4 0,4
|
4,5 1,5 0,4 0,5
|
4,5 1,5 0,4 0,5
|
4,5 2,0 0,4 0,5
|
5,0 2,0 0,5 0,6
|
5,5 2,5 0,5 0,7
|
6,0 2,5 0,7 0,8
|
Номинальный диаметр
|
Операция
|
Припуск на диаметр при расчетной длине
|
|
|
До 25
|
25 - 63
|
63 - 100
|
100 - 160
|
160 - 250
|
250 - 400
|
400 - 630
|
630 - 1000
|
1000 - 1600
|
50…80
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
4,0 1,5 0,4 0,4
|
4,0 1,5 0,4 0,4
|
4,0 1,5 0,4 0,4
|
4,5 1,5 0,4 0,5
|
4,5 1,5 0,4 0,5
|
4,5 1,5 0,5 0,5
|
5,0 2,0 0,5 0,6
|
5,5 2,5 0,6 0,7
|
6,0 2,5 0,7 0,9
|
80…120
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
5,5 2,0 0,5 0,5
|
5,5 2,0 0,5 0,5
|
5,5 2,0 0,5 0,5
|
6,0 2,0 0,5 0,6
|
6,0 2,0 0,5 0,6
|
7,0 2,0 0,5 0,7
|
7,5 2,5 0,6 0,7
|
8,5 2,5 0,6 0,8
|
8,5 3,0 0,8 0,9
|
120…200
|
Точение черновое Точение чистовое Шлифование
|
6,0 2,0 0,5 0,5
|
6,0 2,0 0,5 0,5
|
6,0 2,0 0,5 0,5
|
7,0 2,5 0,6 0,7
|
7,0 2,5 0,6 0,7
|
7,5 2,5 0,6 0,8
|
8,0 3,0 0,6 0,8
|
9,0 3,0 0,7 0,9
|
9,0 3,5 0,8 1,0
|
Примечания:
. В числителе даны припуски для незакаленных деталей, в знаменателе - для
закаленных.
. При обработке с уступами припуск назначается по отношению к общей длине
детали.
. При закаливании деталей, изготовленных из сталей, подверженных
значительным термическим деформациям (например, из стали 45), припуски под
шлифование следует увеличивать.
Приложение 4
Марка стали
|
Поперечное сечение профиля проката, мм
|
|
20…30
|
31…50
|
52…100
|
105…140
|
150…200
|
200…250
|
Сталь углеродистая качественная ГОСТ 1050 - 88
|
08 10 15, 20 25, 30 35, 40 45, 50 55, 60
|
21,2 20,8 20,4 20,1 20,6 20,9 21,3
|
21,0 20,7 20,3 20,4 20,6 20,9 21,2
|
20,8 20,4 20,1 20,3 20,7 7,07 21,0
|
21,0 20,7 20,3 20,4 20,6 20,9 21,2
|
21,2 20,8 20,4 20,1 20,6 20,9 21,3
|
21,5 21,2 20,9 21,0 21,3 21,4 21,5
|
Сталь легированная безникелевая ГОСТ 4543 - 71
|
15Г, 20Г, 25Г 30Г, 35Г 45Г, 50Г 10Г2 30Г2
|
24,3 24,4 24,5 24,4 24,7
|
24,1 24,2 24,3 24,2 24,5
|
23,9 24,0 24,1 24,0 24,2
|
24,0 24,1 24,2 24,1 24,3
|
24,2 24,3 24,4 24,3 24,6
|
24,2 24,3 24,4 24,3 24,6
|
Сталь хромокремнистая ГОСТ 4543 - 71
|
33ХС, 38ХС
|
28,8
|
28,3
|
27,8
|
28,0
|
28,2
|
28,5
|
Сталь хромистая ГОСТ 4543 - 71
|
15Х, 20Х, 30Х 35Х, 40Х, 45Х 50Х 15ХА
|
27,0 27,3 27,6 27,8
|
26,9 27,1 27,4 27,7
|
26,8 27,0 27,2 27,5
|
26,9 27,1 27,4 27,7
|
27,0 27,3 27,6 27,8
|
27,2 27,5 27,8 28,1
|
Сталь хромокремнемарганцевистая ГОСТ 4543 - 71
|
30ХГС 20ХГСА, 25ХГСА, 30ХГСА
|
34,5 35,2
|
34,2 35,0
|
34,0 34,7
|
34,3 35,0
|
34,6 35,3
|
34,8 35,8
|
Сталь легированная никельсодержащая ГОСТ 4543 - 71
|
20ХН, 40ХН, 45ХН 50ХН
|
36,7 37,2
|
36,5 36,8
|
36,6 37,0
|
36,7 37,2
|
36,9 37,4
|
37,0 37,6
|
Сталь хромоникельвольфрамовая ГОСТ 4543 - 71
|
30ХН2ВА, 38ХН2ВА, 40Х2Н2ВА 38ХН3ВА
|
66,0 67,5
|
64,9 65,5
|
63,8 65,0
|
64,5 66,0
|
66,0 67,1
|
67,2 67,5
|
Приложение 5
Коэффициент машино-часа для различных групп станков
Группа станков
|
Коэффициент машино-часа
|
Отрезные, работающие: круглой пилой ножовочным полотном Токарно-винторезные при наибольшем
диаметре обрабатываемой детали, мм: 300 800 2000 4000 Токарно-револьверные
при наибольшем диаметре обрабатываемого прутка, мм: 18 100
Токарно-револьверные многошпиндельные автоматы при наибольшем диаметре
прутка, мм: 40 100 Токарно-карусельные при наибольшем диаметре обрабатываемой
детали, мм: 650 2000 5000 10000
|
0,5 0,4 1,0 1,3 3,1 6,7 1,0 1,9 1,1 2,2 1,5 2,4
4,5 11,0
|
Группа станков
|
Коэффициент машино-часа
|
Расточные с диаметром выдвижного шпинделя, мм 60 100 200
Сверлильные с наибольшим диаметром сверления, мм 18 75 Фрезерные с размерами
рабочей поверхности стола, мм: 320 × 1250 1830 ×
3965 2500 × 8500 Продольно-строгальные
с размерами рабочей поверхности стола, мм: 1250 ×
6000 3600 × 12000 Поперечно-строгальные Долбежные Протяжные: мелкие крупные
Зубообрабатывающие, при наибольшем диаметре обрабатываемых колес, мм: 80 600
8000 Плоскошлифовальные Бесцентровошлифовальные Круглошлифовальные при
наибольшем диаметре обрабатываемой детали, мм: 200 800 Заточные
|
1,7 2,4 4,0 0,8 1,4 1,2 9,2 11,0 4,2 18,0 1,0 1,1
1,5 2,3 1,9 3,6 8,3 1,9 1,6 1,7 3,0 0,9
|
Похожие работы на - Основы проектирования ведущего вала
|